维普资讯 http://www.cqvip.com 第３８卷第４期 西 安 建 筑 科技 大 学 学 报（自然科学版） Ｖｏ１．３８ Ｎｏ．４ ２００６年８月 Ｊ．Ｘｉ’ａｎ Ｕｎｉｖ．ｏｆ Ａｒｃｈ．＆Ｔｅｃｈ．（Ｎａｔｕｒａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｅｄｉｔｉｏｎ） Ａｕｇ． ２００６ Ｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｂｅｈａｖｉｏｒ ｏｆ ｉｎｎｏｖａｔｉｖｅｌｙ ｄｅｓｉｇｎｅｄ ｈｙｂｒｉｄ ＦＲＰ－－ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｅａｍｓ ＷＡＮＧ Ｙａｈ—ｌｅｉ。０Ｕ Ｊｉｎ—ｐｉｎｇ （Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｃｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｈａｒｂｉｎ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｈａｒｂｉｎ １５００９０，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎ ｒｅｃｅｎｔ ｙｅａｒｓ Ｆｉｂｅｒ Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ Ｐｏｌｙｍｅｒ（ＦＲＰ）ｍａｔｅｒｉａｌ ｈａｓ ｂｅｅｎ ｗｉｄｅｌｙ ａｐｐｌｉｅｄ ｉｎ ｔｈｅ ｂｒｉｄｇｅ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｔｏ ｓｏｌｖｅ ｔｈｅ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｒｅｉｎｆｏｒｃｉｎｇ ｓｔｅｅ１．Ｔｏ ｍａｋｅ ｔｈｅ ｂｅｓｔ ｕｓｅ ｏｆ ｍａｔｅｒｉａｌｓ ａｎｄ ｒｅｄｕｃｅ ｔｈｅ ｉｎｉｔｉａｌ ＣＯＳｔ，ｈｙｂｒｉｄ ＦＲＰ—ｃｏｎ— ｃｒｅｔｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ ｈａｖｅ ｂｅｅｎ ｃｏｎｓｉｄｅｒｅｄ ａｓ ｔｈｅ ｍｏｓｔ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｆｏｒｍ．Ｔｈｅ ｂａｓｉｃ ｄｅｓｉｇｎ ｃｏｎｃｅｐｔｓ ｆｏｒ ｈｙｂｒｉｄ ＦＲＰ— ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｅａｍｓ ａｎｄ ｂｒｉｄｇｅ ｄｅｃｋｓ ｃｏｎｓｉｓｔｅｄ ｏｆ ａ ｎｕｍｂｅｒ ｏｆ ｉｎｄｉｖｉｄｕａｌ ｈｙｂｒｉｄ ｂｅａｍｓ ａｒｅ ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄ ｄｅｔａｉｌｅｄｌｙ ｉｎ ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ． Ｔｈｅ ｃｏｎｃｅｐｔｓ ｒｅｓｕｌｔ ｉｎ ＣＯＳｔ・－ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｍｅｍｂｅｒｓ ｗｉｔｈ ｐｓｅｕｄｏ・－ｄｕｃｔｉｌｅ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ａｎｄ ｈｉｇｈ ｓｔｉｆｆｎｅｓｓ ａｎｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ．Ｔｈｅ ｓｔｕｄｙ ｐｒｅｓｅｎｔｓ ｍｅｔｈｏｄｓ ｏｆ ｓｉｍｐｌｉｆｉｅｄ ｆａｉｌｕｒｅ ａｎａｌｙｓｉｓ，ｄｕｃｔｉｌｉｔｙ ｃｏｎｓｉｄｅｒａｔｉｏｎ，ａｎｄ ｓｉｍｐｌｉｆｉｅｄ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｓ ｏｆ ｓｔｉｆｆｎｅｓｓ ａｎｄ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｆｏｒ ｔｈｅ ｐｒｏｐｏｓｅｄ ｈｙｂｒｉｄ ＦＲＰ－ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｅａｍｓ．Ａ ｐｒｅｌｉｍｉｎａｒｙ ｄｅｓｉｇｎ ｐｒｏｃｅｄｕｒｅ ｆｏｒ ｔｈｅ ｈｙｂｒｉｄ ｂｅａｍｓ ｉｓ ａｌｓｏ ｐｒｅｓｅｎｔｅｄ，ｂａｓｅｄ ｏｎ ａ ｃｏｍｐｌｅｔｅ ｓｅｔ ｏｆ ｓｔｉｆｆｎｅｓｓ，ｓｔｒｅｎｇｔｈ ａｎｄ ｄｕｃｔｉｌｉｔｙ ｄｅｓｉｇｎ ｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ＦＲＰ；ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｂｅａｍ；ｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌ ｍ．ｅｃｈａｎｉｃａｌ ｂｅｈａｖｉｏｒ；ｃｏｎｃｒｅｔｅ ＣＬＣ ｎｕｍｈｅｒ：ＴＵ３９８ Ｄｏｃｕｍｅｎｔ ｇｏｄ＠：Ａ Ａｒｆｉｅｌｅ ＩＤ：１００６—７９３０（２００６）０４—０４５５－０８ Ａ ｍａｊｏｒ ｃｏｎｃｅｒｎ ｆｏｒ ｍａｎｙ ｂｒｉｄｇｅ ｓｕｐｅｒｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ ｉｓ ｔｈｅ ｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｉｎ ｄｕｒａｂｉｌｉｔｙ ａｎｄ ｌｉｆｅ ｅｘｐｅｃｔａｎｃｙ ｃａｕｓｅｄ ｂｙ ｔｈｅ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｒｅｉｎｆｏｒｃｉｎｇ ｓｔｅｅｌ ａｎｄ ｔｈｅ ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ｄｅｔｅｒｉｏｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ．Ｔｈｅｓｅ ｐｒｏｂｌｅｍｓ ａｒｅ ａｃｃｅｌｅｒａｔｅｄ ｂｙ ｔｈｅ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｄｅ－ｉｃｉｎｇ ｓａｌｔｓ ｉｎ ｃｏｌｄ ａｒｅａ．Ｔｈｅ ｃｏｒｒｏ— ｓｉｏｎ ｗｉｌｌ ｅｖｅｎｔｕａｌｌｙ ｃａｕｓｅ ｅｎｏｕｇｈ ｄａｍａｇｅ ｔｏ ｗａｒｒａｎｔ ｆｌ ｓｕｐｅｒｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｒｅｐｌａｃｅｍｅｎｔ ｏｒ ｒｅｔｒｏｆｉｔＥ¨．Ａｃ— ｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅ Ｕ．Ｓ．Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｂｒｉｄｇｅ Ｉｎｖｅｎｔｏｒｙ，ｎｅａｒｌｙ ２７ ｐｅｒｃｅｎｔ ｏｆ ５９０，０００ ｐｕｂｌｉｃ ｂｒｉｄｇｅｓ ｗｅｒｅ ｅｉ— ｔｈｅｒ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｌｙ ｄｅｆｉｃｉｅｎｔ ｏｒ ｆｕｎｃｔｉｏｎａｌｌｙ ｏｂｓｏｌｅｔｅ ａｓ ｏｆ ２００３．Ｔｈｅｓｅ ｆａｃｔｓ ｉｍｐｌｙ ｔｈａｔ ｉｔ ｉｓ ｉｍｐｅｒａｔｉｖｅ ｔｏ ｄｅｖｅｌｏｐ ａｎｄ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔ ｂｒｉｄｇｅ ｓｙｓｔｅｍｓ ｔｈａｔ ｈａｖｅ ｌｏｎｇ—ｔｅｒｍ ｄｕｒａｂｉｌｉｔｙ ａｎｄ ｒｅｑｕｉｒｅ ｌｏｗ ｍａｉｎｔｅｎａｎｃｅ。 Ａｓ ｏｎｅ ｏｆ ｔｈｅ ｓｏｌｕｔｉｏｎｓ ｔｏ ｔｈｉｓ ｐｒｏｂｌｅｍ，ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ ｏｆ ｆｉｂｅｒ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｐｏｌｙｍｅｒ（ＦＲＰ） ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ ｈａｖｅ ｒｅｃｅｎｔｌｙ ｂｅｅｎ ａｔｔｒａｃｔｉｖｅ ｉｎ ｔｈｅ ｃｉｖｉｌ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｃｏｍｍｕｎｉｔｙ ｄｕｅ ｔｏ ｔｈｅｉｒ ｓｕｐｅｒｉｏｒ ｍａｔｅ— ｒｉａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｓｕｃｈ ａｓ ｈｉｇｈ ｓｐｅｃｉｆｉｃ ｓｔｉｆｆｎｅｓｓ，ｈｉｇｈ ｓｐｅｃｉｆｉｃ ｓｔｒｅｎｇｔｈ，ａｎｄ ｈｉｇｈ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ． Ｈｏｗｅｖｅｒ，ａｌｌ—ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｓｙｓｔｅｍｓ ｈａｖｅ ｓｐｅｃｉｆｉｃ ｓｈｏｒｔｃｏｍｉｎｇｓ ｓｕｃｈ ａｓ ｈｉｇｈ ｉｎｉｔｉａｌ ｃｏｓｔｓ，ｌｏｗ ｓｔｉｆｆｎｅｓｓ ａｎｄ ｅｘｉｓｔｅｎｃｅ ｏｆ ｃａｔａｓｔｒｏｐｈｉｃ ｆａｉｌｕｒｅ ｍｏｄｅｓ．Ｔｏ ｍａｋｅ ｔｈｅ ｂｅｓｔ ｕｓｅ ｏｆ ｍａｔｅｒｉａｌｓ ａｎｄ ｏｖｅｒｃｏ— ｍｉｎｇ ｔｈｅ ａｂｏｖｅ ｓｈｏｒｔｃｏｍｉｎｇｓ，ｈｙｂｒｉｄ ＦＲＰ－ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ ｈａｖｅ ｂｅｅｎ ｃｏｎｓｉｄｅｒｅｄ ａｓ ｔｈｅ ｍｏｓｔ ｅｆｆｅｃ— ｔｉｖｅ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｆｏｒｍ［引． Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｐｒｅｓｅｎｔｓ ｈｏｗ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｍａｔｅｒｉａｌｓ ｃａｎ ｂｅ ｃｏｍｂｉｎｅｄ ｗｉｔｈ ｆｌ ｌｏｗ－－ｃｏｓｔ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｍａｔｅ－－ ｒｉａｌ，ｃｏｎｃｒｅｔｅ，ｔｏ ｒｅｓｕｌｔ ｉｎ ｎｅｗ ｃｏｎｃｅｐｔｓ ｆｏｒ ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｌｉｇｈｔｗｅｉｇｈｔ，ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｉｍｍｕｎｅ，ａｎｄ ｙｅｔ ｉｎ－ ｅｘｐｅｎｓｉｖｅ ｂｅａｍｓ．Ｓｉｍｐｌｉｆｉｅｄ ａｎａｌｙｓｉｓ ｍｅｔｈｏｄｓ ｆｏｒ ｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｂｅｈａｖｉｏｒ ｏｆ ｔｈｅ ｐｒｏｐｏｓｅｄ ｓｙｓｔｅｍ ａｒｅ ｓｔｕｄｉｅｄ ｉｎ ｄｅｔａｉｌ．Ｔｈｉｓ ｎｅｗ ｃｏｎｃｅｐｔ ｌｅｎｄｓ ｉｔｓｅｌｆ ｔｏ ｌｏｗ—ＣＯＳｔ ｐｒｅｆａｂｒｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｈｉｇｈ－ｐｅｒｆｏｒｍ— ａｎｃｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｅｌｅｍｅｎｔｓ，ｗｉｔｈ ｆｌ ｈｉｇｈ ｐｏｔｅｎｔｉａｌ ｏｆ ｕｓｅ ｉｎ ｃｉｖｉｌ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ． Ｒｅｃｅｉｖｅｄ ｄａｔｅ：２００６一Ｏ３—３Ｏ Ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｉｔｅｍ：Ｗｅｓｔｅｒｎ Ｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｆｕｎｄｉｎｇ ｏｆ Ｃｈｉｎａ（２００４３１８８２０２１） Ｂｉｏｇｒａｐｈｙ：ＷＡＮＧ Ｙａｎ—ｌｅｉ（１９７８一），ｍａｌｅ，Ｃａｎｄｉｄａｔｅ ｆｏｒ Ｐｈ．Ｄ．，Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｆｏｃｕｓｅｄ ｏｎ ｈｙｂｒｉｄ ＦＲＰ—ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ，Ｈａｒｂｉｎ １５００９０，Ｐ．Ｒ．Ｃｈｉｎａ，Ｔｅｌ：００８６—４５１—８６２８２２０９，Ｅ—ｍａｉｌ：ｈｉｔ１１２７＠１６３．ｃｏｍ 维普资讯 http://www.cqvip.com ４５６ 西安建筑科技大学学报（自然科学版） 第３８卷 １ Ｂａｓｉｃ Ｄｅｓｉｇｎ Ｃｏｎｃｅｐｔｓ Ｔｏ ｅｘｐｌａｉｎ ｔｈｅ ｎｅｗ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｄｅｓｉｇｎ ｃｏｎｃｅｐｔ，ｔｈｅ ｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｅａｍ ｃｏｎｃｅｐｔ ｗｉｌｌ ｂｅ ｕｓｅｄ ａｓ ｆｌ ｓｔａｒｔｉｎｇ ｐｏｉｎｔ．Ｆｉｇ．１ ｓｈｏｗｓ ｔｈｅ ｂａｓｉｃｓ ｂｅｈｉｎｄ ｔｈｉｓ ｃｏｎｃｅｐｔＦｏｒ ｓｌｅｎｄｅｒ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ．ｂｅａｍ ｕｎｄｅｒ ｆｌｅｘｕｒａｌ ｌｏａｄｉｎｇ ｉｔ ｉｓ ａｓｓｕｍｅｄ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｓｔｒａｉｎｓ ｖａｒｙ ｌｉｎｅａｒｌｙ ｏｖｅｒ ｔｈｅ ｄｅｐｔｈ ｗｉｔｈ ｃｏｍｐｒｅｓ— ｓｉｖｅ ｓｔｒａｉｎｓ ｉｎ ｔｈｅ ｔｏｐ ａｎｄ ｔｅｎｓｉｌｅ ｓｔｒａｉｎｓ ｉｎ ｔｈｅ ｂｏｔｔｏｍ ｐａｒｔ ｏｆ ｔｈｅ ｂｅａｍ．Ｔｈｅ ｔｅｎｓｉｌｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ｃｏｎ— ｃｒｅｔｅ ｉｓ ｅｘｔｒｅｍｅｌｙ ｌｏｗ ａｎｄ ｉｓ ｉｇｎｏｒｅｄ ｗｈｅｎ ｄｅｔｅｒｍｉｎｉｎｇ ｔｈｅ ｕｌｔｉｍａｔｅ ｌｏａｄ ｃａｒｒｙｉｎｇ ｃａｐａｃｉｔｙＣｏｎｓｅ— ．ｑｕｅｎｔｌｙ，ｔｈｅ ｍａｉｎ ｌｏａｄ ｃａｒｒｙｉｎｇ ｅｌｅｍｅｎｔｓ ｏｆ ｔｈｅ ｂｅａｍ ｃｏｎｓｉｓｔ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ ｚｏｎｅ（ａｐ— ｐｒｏｘｉｍａｔｅｌｙ ２Ｏ 一２５ ｏｆ ｔｈｅ ｃｒｏｓｓ ｓｅｃｔｉｏｎ）ａｎｄ ｔｈｅ ｓｔｅｅｌ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ￣ ．Ｔｈｅ ｔｗｏ ｍａｉｎ ｄｉｓａｄｖａｎｔａ— ｇｅｓ ｏｆ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｅａｍｓ ａｒｅ ｔｈｅ ｐｏｔｅｎｔｉａｌ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ ａｎｄ ｔｈｅ ｈｉｇｈ ｓｅｌｆ－ ｗｅｉｇｈｔ．Ｔｈｅ ｌａｔｔｅｒ ｉｎ ｐａｒｔｉｃｕｌａｒ ｉｓ ａｎ ｉｍｐｏｒｔａｎｔ ｉｓｓｕｅ ｇｉｖｅｎ ｔｈｅ ｆａｃｔ ｔｈａｔ ７５ 一８０ ｏｆ ｔｈｅ ｍａｔｅｒｉａｌ ｔｈａｔ ｃｏｎｔｒｉｂｕｔｅｓ ｔｏ ｔｈｅ ｗｅｉｇｈｔ（ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｉｎ ｔｈｅ ｔｅｎｓｉｌｅ ｚｏｎｅ）ｄｏｅｓ ｎｏｔ ｄｉｒｅｃｔｌｙ ｃｏｎｔｒｉｂｕｔｅ ｔｏ ｔｈｅ ｏｖｅｒａｌｌ ｌｏａｄ ｃａｒｒｙｉｎｇ ｃａｐａｃｉｔｙ．Ｔｈｉｓ ｉｓ ｎｏｔ ｏｎｌｙ ｉｎｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｂｕｔ ａｌｓｏ ｗａｓｔｅｆｕｌ ｆｒｏｍ ｆｌ ｎａｔｕｒａｌ ｒｅｓｏｕｒｃａｓ ｐｅｒｓｐｅｃ— ｔｉｖｅ．Ｔｈｅ ｌｏｗ ｃｏｓｔ ｏｆ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｉｓ ｐｒｏｂａｂｌｙ ｔｈｅ ｍａｉｎ ｒｅａｓｏｎ ｔｈａｔ ｔｈｉｓ ｈａｓ ｎｏｔ ｂｅｅｎ ｆｌ ｍａｊｏｒ ｉｓｓｕｅ ｉｎ ｔｈｅ ｐａｓｔ． Ｂｃａｍ ｓｅｃｔｉｏｎ Ｓ仃ａｉｎ Ｅ ｂｃｔｉｖｅ ｓｅｃｔｉｏｎ Ｒ￣ｓｕｌｔａｎｔ ｄｉａｇｒａｍ ｆｏｒｃ￣ Ｆｉｇ．１ Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅ Ｃｏｎｃｒｅｔｅ Ｂｅａｍ Ｃｏｎｃｅｐｔ Ｆｉｇ．２ Ｐｒｏｐｏｓｅｄ Ｈｙｂｒｉｄ ＦＲＰ－ｃｏｎｃｒｅｔｅ Ｂｅａｍｓ ．ＦＲＰ ｍａｔｅｒｉａｌｓ ｃａｎ ｂｅ ｕｓｅｄ ｔｏ ｉｍｐｒｏｖｅ ｔｈｉｓ ｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌ ｃｏｎｃｅｐｔ ｉｎ ｆｌ ｎｕｍｂｅｒ ｏｆ ａｒｅａｓＦｏｒ ｅｘａｍｐｌｅ， ｒｅｐｌａｃｅｍｅｎｔ ｏｆ ｔｈｅ ｓｔｅｅｌ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ ｗｉｔｈ ＦＲＰ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ ｅｌｉｍｉｎａｔｅｓ ｔｈｅ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｐｒｏｂｌａｍ．Ｔｈｉｓ ｒｅｐｌａｃｅｍｅｎｔ ｉｓ ｒｅｌａｔｉｖｅｌｙ ｓｔｒａｉｇｈｔｆｏｒｗａｒｄ ａｎｄ ｉｓ ｃｕｒｒｅｎｔｌｙ ｂｅｉｎｇ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ ａｔ ｆｌ ｎｕｍｂｅｒ ｏｆ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｉｎ— ｓｔｉｔｕｔｉｏｎｓ ａｒｏｕｎｄ ｔｈｅ ｗｏｒｌｄ．Ｈｏｗｅｖｅｒ，ｔｈｉｓ ｒｅｐｌａｃｅｍｅｎｔ ａｄｄｒｅｓｓｅｓ ｔｈｅ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｉｓｓｕｅ ｏｎｌｖ，ｉｔ ｄｏｅｓ ｎｏｔ ｐｒｏｖｉｄｅ ａｎｙ ｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｉｎ ｔｈｅ ｓｅｌｆ ｗｅｉｇｈｔ． Ｔｏ ｒｅｄｕｃｅｄ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｓｅｌｆ—ｗｅｉｇｈｔ，ｇｌａｓｓ ＦＲＰ（ＧＦＲＰ）ｔｈｉｎ—ｗａｌｌｅｄ ｂｏｘ ｂｅａｍｓ ｗｅｒｅ ｕｓｅｄ ｔｏ ｒｅ— ｐｌａｃｅ ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｉｎ ｔｈｅ ｔｅｎｓｉｌｅ ｚｏｎｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｓｔｅｅｌ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ ｏｆ ｃｏｍｍｏｎ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｅａｍｓ．Ｔｈｉｎ－ｗａｌｌｅｄ ｂｏｘ ｓｅｃｔｉｏｎｓ ａｒｅ ｔｈｅ ｍｏｓｔ ｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｆｏｒ ｂｅａｍｓ ａｎｄ ａｒｅ，ｉｎ ｆａｃｔ，ｖｅｒｖ ｃｏｍｍｏｎ１ｖ ｕｓｅｄ ｉｎ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ ｆｏｒ ＦＲＰ ｂｅａｍｓ．Ａｎｏｔｈｅｒ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｍａｔｅｒｉａｌ ｗｉｔｈ ｆｌ ｆａｉｌｕｒｅ ｓｔｒａｉｎ ｌｅｓｓ ｔｈａｎ ｔｈａｔ ｏｆ ＧＦＲＰ ｃｏｕｌｄ ｂｅ ａｄｄｅｄ ｔｏ ｔｈｅ ｓｅｃｔｉｏｎ’ｓ ｔｅｎｓｉｏｎ ｚｏｎｅ，ｓｏ ｔｈａｔ ｉｔ ｗｉｌｌ ｂｅ ｔｈｅ ｆｉｒｓｔ ｅｌｅｍｅｎｔ ｔｏ ｆａｉｌ ｇｉｖｉｎｇ ｓｏｍｅ ｗａｒｎｉｎｇ ｏｆ ａｎ ｉｍｐｏｒｔａｎｔ ｃｏｌｌａｐｓｅ（ｐｓｅｕｄｏ—ｄｕｃｔｉｌｉｔｙ）．Ｓｉｎｃｅ ｔｈｉｓ ｅｌｅｍｅｎｔ ｗｉｌｌ ｂｅ ｐａｒｔ ｏｆ ｌｆ ｆｌａｎｇｅ，ｉｔ ｓｈｏｕｌｄ ｐｒｅｆｅｒａｂｌｙ ｐｏｓｓｅｓｓ ｆｌ ｈｉｇｈ ｓｔｉｆｆｎｅｓｓ，ｔｏｏ，ｔｏ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｔｈｅ ｓｅｃｔｉｏｎ’ｓ ｒｉｇｉｄｉｔｙＡｎ ｅｘ— ．ｔｅｒｎａｌｌｙ ｅｐｏｘｙ—ｂｏｎｄｅｄ ｔｈｉｎ ｌａｙｅｒ ｏｆ ｕｎｉｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌ ｃａｒｂｏｎ ＦＲＰ（ＣＦＲＰ）ａｐｐｅａｒｓ ｔｏ ｂｅ ｔｈｅ ｂｅｓｔ ｃａｎｄｉ— ｄａｔｅ ｍａｔｅｒｉａｌ ｆｏｒ ｔｈｉｓ ｐｕｒｐｏｓｅ．Ａ ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ｉｌｌｕｓｔｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｈｙｂｒｉｄ ＦＲＰ—ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｃｒｏｓｓ—ｓｅｃｔｉｏｎｓ ｆｏｒ ｂｅａｍｓ ｉｎ ｂｏｔｈ ｂｕｉｌｄｉｎｇ ａｎｄ ｂｒｉｄｇｅ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ ｉｓ ｇｉｖｅｎ ｉｎ ｆｉｇ．２． Ｆｕｒｔｈｅｒｍｏｒｅ，ｔｈｅ ｂｒｉｄｇｅ ｄｅｃｋ ｄｅｓｉｇｎ ｉｓ ｄｅｖｅｌｏｐｅｄ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌ ｐｌａｎｋ ｂｒｉｄｇｅ ｃｏｎｃｅｐｔ， ｉｎ ｗｈｉｃｈ ｆｌ ｎｕｍｂｅｒ ｏｆ ｉｎｄｉｖｉｄｕａｌ ｈｙｂｒｉｄ ＦＲＰ—ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｅａｍｓ ａｒｅ ｐｌａｃｅｄ ｓｉｄｅ ｂｙ ｓｉｄｅ ｔｏ ｃｒｅａｔｅ ｆｌ ｂｒｉｄｇｅ ｄｅｃｋ．Ｔｈｅ ａｄｖａｎｔａｇｅｓ ｏｆ ｔｈｉｓ ｃｏｎｃｅｐｔ ｉｎｃｌｕｄｅ： ①Ｎｏ ｊｏｉｎｔｓ ｂｅｔｗｅｅｎ ｄｅｃｋ ａｎｄ ｇｉｒｄｅｒｓ（ｔｈｅ ｇｉｒｄｅｒｓ ａｒｅ ｔｈｅ ｄｅｃｋ）； 维普资讯 http://www.cqvip.com 第４期 ＷＡＮＧ Ｙａｎ—ｌｅｉ ｅｔ ａｌ：Ｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｂｅｈａｖｉｏｒ ｏｆ ｉｎｎｏｖａｔｉｖｅｌｙ ｄｅｓｉｇｎｅｄ ｈｙｂｒｉｄ ＦＲＰ－ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｅａｍｓ ４５７ ②Ｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔ ｕｎｄｅｒｓｔａｎｄｉｎｇ ｏｆ ｔｈｅ ｂｒｉｄｇｅ ｄｅｃｋ ｂｅｈａｖｉｏｒ ｃａｎ ｂｅ ｏｂｔａｉｎｅｄ ｔｈｒｏｕｇｈ ｔｅｓｔｉｎｇ ｏｆ ｉｎｄｉｖｉｄｕａｌ ｂｅａｍｓ； ③Ｅｘｃｅｌｌｅｎｔ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ａｇａｉｎｓｔ ｆｌｏｏｄ ｌｏａｄｉｎｇ ａｎｄ ｓｉｄｅ ｉｍｐａｃｔ； ④Ｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔ ｒｅｄｕｎｄａｎｃｙ ｉｎ ｔｈｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｄｕｅ ｔｏ ｌａｒｇｅ ｎｕｍｂｅｒ ｏｆ ｂｅａｍｓ． Ｉｎ ｔｈｅ ｃｕｒｒｅｎｔ ｄｅｓｉｇｎ，ｐｌａｔｅ ｂｅｈａｖｉｏｒ ｉｓ ａｃｈｉｅｖｅｄ ｂｙ ａｄｈｅ— ｒｉｎｇ ｔｈｅ ｂｅａｍｓ ｔｏｇｅｔｈｅｒ ｕｓｉｎｇ ｆｌ ｈｉｇｈ ｑｕａｌｉｔｙ ｅｐｏｘｙ ａｄｈｅｓｉｖｅ． Ｃｒｏｓｓ—ｓｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｆｌ ｂｒｉｄｇｅ ｄｅｃｋ ｃｏｎｓｉｓｔｅｄ ｏｆ ｓｉｘ ｉｎｄｉｖｉｄｕａｌ ｂｅａｍｓ ｉｓ ｓｈｏｗｎ ｉｎ ｆｉｇ．３．Ｔｈｉｓ ｂｒｉｄｇｅ ｄｅｃｋ ｉｓ ｐｒｏｖｉｄｅｄ ｗｉｔｈ ｆｌ ｓｔｒｏｎｇ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｌａｍｉｎａｔｅ ｉｎ ｔｒａｎｓｖｅｒｓｅ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ ａｌｏｎｇ ｔｈｅ Ｆｉｇ．３ Ｃｒｏｓｓ ｓｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ａ ｂｒｉｄｇｅ ｄｅｃｋ ｂｏｔｔｏｍ ｏｆ ｔｈｅ ｂｅａｍｓ ｉｎ ｏｒｄｅｒ ｔｏ ｇｉｖｅ ｔｈｅ ｄｅｃｋ ａｄｅｑｕａｔｅ ｔｒａｎｓ— ｖｅｒｓｅ ｓｔｉｆｆｎａｓｓ． ｍｐｌｉｆｉｅｄ Ａｎａｌ３￣ｓｉｓ ｆｏｒ Ｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｂｅｈａｖｉｏｒ ２ ＳｉＡｎ ｉｄｅａｌｉｚａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｐｒｏｐｏｓｅｄ ｃｒｏｓｓ ｓｅｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｉｔｓ ｇｅｏｍｅｔｒｉｃａｌ ｖａｒｉａｂｌｅｓ ｆｏｒ ｈｙｂｒｉｄ ＦＲＰ—ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｅａｍ ｅｌｅｍｅｎｔｓ ａｒｅ ｓｈｏｗｎ ｉｎ“ｇ．４． Ｔｈｅ ＧＦＲＰ ｔｏｐ ｆｌａｎｇｅ ｉｓ ｕｓｅｄ ｏｎｌｙ ｔｏ ｓｕｐｐｏｒｔ ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｌａｙｅｒ ａｎｄ ｔｏ ｐｒｏｖｉｄｅ ｆｏｒ ｔｈｅ ｓｈｅａｒ ｔｒａｎｓｆｅｒ ｔｏ ｔｈｅ ＧＦＲＰ ｗｅｂｓ．Ｔｈｉｓ ｉｍｐｌｉｅｓ ｔｈａｔ ｖｅｒｙ ｔｈｉｎ ＧＦＲＰ ｔｏｐ ｆｌａｎｇｅ ｗｏｕｌｄ ｓｕｆｆｉｃｅ，ａｎｄ ｈｅｎｃｅ ｉｔｓ ｃｏｎｔｒｉ— ｂｕｔｉｏｎ ｔｏ ｔｈｅ ｂｅｎｄｉｎｇ ａｎａｌｙｓｉｓ ｃａｎ ｂｅ ｏｍｉｔｔｅｄ（ｆ２—０）．Ｉｔ ｉｓ ａｓｓｕｍｅｄ Ｃ ｆ２ ｔｈａｔ ｔ ，ｔ ｆ，ｔ１＜＜ ．Ｔｈｅ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｍａｔｅｒｉａｌｓ ｃｏｎ— ｓｔｉｔｕｔｉｎｇ ｔｈｅ ｃｒｏｓｓ ｓｅｃｔｉｏｎ ａｒｅ ａｓ ｆｏｌｌｏｗｓ：Ｅ 一Ｙｏｕｎｇ’ｓ ｍｏｄｕｌｕｓ ｏｆ ｃｏｎｃｒｅｔｅ； —ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ｃｏｎｃｒｅｔｅ；￡ 一ｕｌｔｉｍａｔｅ ｃｏｒｎ— ，’ ｔｅｌ ＣＦＲＰ Ｆｉｇ．４ Ｉｄｅａｌｉｚｅｄ ｃｒｏｓｓ ｓｅｃｔｉｏｎ ｖａｒｉａｂｌｅｓ ｏｆ ｈｙｂｒｉｄ ＦＲＰ—ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｅａｍ ｐｒｅｓｓｉｖｅ ｓｔｒａｉｎ ｏｆ ｃｏｎｃｒｅｔｅ；Ｅ Ｌ＝ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ Ｙｏｕｎｇ’ｓ ｍｏｄｕｌｕｓ ｏｆ ｗｅｂｓ；Ｅ Ｔ—ｔｒａｎｓｖｅｒｓｅ Ｙｏｕｎｇ’ｓ ｍｏｄｕｌｕｓ ｏｆ ｗｅｂｓ；Ｇ ＝ｓｈｅａｒ ｍｏｄｕ— ｌｕｓ ｏｆ ｗｅｂｓ；ｕ Ｌ—ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ Ｐｏｉｓｓｏｎ’ｓ ｒａｔｉｏ ｏｆ ｗｅｂｓ； Ｔ：＝＝ｔｒａｎｓｖｅｒｓｅ Ｐｏｉｓｓｏｎ’ｓ ｒａｔｉｏ ｏｆ ｗｅｂｓ；ｒＬ— ｗｅｂ ｓｈｅａｒ ｆｒａｃｔｕｒｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ；Ｅ１Ｌ—ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ Ｙｏｕｎｇ’ｓ ｍｏｄｕｌｕｓ ｏｆ ＧＦＲＰ ｂｏｔｔｏｍ ｆｌａｎｇｅ；Ｇ１ ｓｈｅａｒ ｍｏｄｕｌｕｓ ｏｆ ＧＦＲＰ ｂｏｔｔｏｍ ｆｌａｎｇｅ；￡ ＝ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ ｔｅｎｓｉｌｅ ｆａｉｌｕｒｅ ｓｔｒａｉｎ ｏｆ ＧＦＲＰ ｂｏｔｔｏｍ ｆｌａｎｇｅ；ＯＩＬ— ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ Ｐｏｉｓｓｏｎ’ｓ ｒａｔｉｏ ｏｆ ＧＦＲＰ ｂｏｔｔｏｍ ｆｌａｎｇｅ；Ｅ ｆ＝ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ Ｙｏｕｎｇ’ｓ ｍｏｄｕｌｕｓ ｏｆ ＣＦＲＰ ｌａｍｉｎａｔｅ；ａｎｄ￡ ：ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ ｔｅｎｓｉｌｅ ｆａｉｌｕｒｅ ｓｔｒａｉｎ ｏｆ ＣＦＲＰ ｌａｍｉｎａｔｅ． ２．１ Ｂａｓｉｃ Ａｓｓｕｍｐｔｉｏｎｓ ． Ｉｎ ｔｈｅ ａｎａｌｙｓｉｓ，ｔｈｅ ｃｌａｓｓｉｃ ｂｅａｍ ｔｈｅｏｒｙ ａｐｐｒｏａｃｈ ｉｓ ｉｍｐｌｅｍｅｎｔｅｄ，ｕｓｉｎｇ Ｔｉｍｏｓｈｅｎｋｏ’ｓ ｓｈｅａｒ ｆｌｏｗ ｆｏｒ ｔｈｅ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｓ．Ｔｈｅ ｍａｉｎ ａｓｓｕｍｐｔｉｏｎｓ ａｒｅ： ＊Ｐｌａｎｅ ｓｅｃｔｉｏｎｓ ｒｅｍａｉｎ ｐｌａｎｅ ｉｎ ｔｈｅ ｂｅｎｄｉｎｇ ａｎａｌｙｓｉｓ； ＊Ｆａｉｌｕｒｅ ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ ｉｓ ｄｅｆｉｎｅｄ ｂｙ ｔｈｅ ｍａｘｉｍｕｍ ｓｔｒａｉｎ ｃｒｉｔｅｒｉｏｎ； ＊Ａ ｉｄｅａｌｉｚｅｄ ｂｏｎｄ ｂｅｔｗｅｅｎ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｌａｙｅｒ ａｎｄ ＧＦＲＰ ｔｏｐ ｆｌａｎｇｅ ａｓ ｗｅｌｌ ａｓ ｂｅｔｗｅｅｎ ＧＦＲＰ ｂｏｔ— ｔｏｍ ｆｌａｎｇｅ ａｎｄ ＣＦＲＰ ｌａｍｉｎａｔｅ； ＊Ｍａｔｅｒｉａ１ Ｄｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｆｏｒ ｂｏｔｈ ＦＲＰｓ ａｒｅ ｌｉｎｅａｒ ｅｌａｓｔｉｃ，ｗｈｉｌｅ ｆｏｒ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｔｈｅ ｎｏｎｌｉｎｅａｒｉｔｙ ｉｓ ｃｏｎ— ｓｉｄｅｒｅｄ ｏｎｌｙ ａｔ ｆａｉｌｕｒｅ． ２．２ Ｓｉｍｐｌｉｆｉｅｄ Ｆａｉｌｕｒｅ Ａｎａｌｙｓｉｓ Ｔｈｅ ｈｙｂｒｉｄ ｓｅｃｔｉｏｎ ｌｏａｄｅｄ ｉｎ ｂｅｎｄｉｎｇ ｃａｎ ｆａｉｌ ｉｎ ａ ｎｕｍｂｅｒ ｏｆ ｐｏｓｓｉｂｌｅ ｗａｙｓ．Ｔｈｅ ｗｅｂｓ ｍａｙ ｆｒａｃ— ｔｕｒｅ ｏｒ ｂｕｃｋｌｅ ｄｕｅ ｔｏ ｓｈｅａｒ ｓｔｒｅｓｓ，ｒｅｓｕｌｔｉｎｇ ｉｎ ｓｈｅａｒ ｆａｉｌｕｒｅ；ｏｎｅ ｏｒ ｍｏｒｅ ｏｆ ｔｈｅ ｂｅａｍ’ｓ ｅｌｅｍｅｎｔｓ ｍａｙ ｆａｉｌ ｄｕｅ ｔｏ ｎｏｒｍａｌ ｓｔｒｅｓｓｅｓ，ｒｅｓｕｌｔｉｎｇ ｉｎ ｆｌｅｘｕｒａｌ ｆａｉｌｕｒｅ；ｔｈｅ ｂｅａｍ ｍａｙ ｂｕｃｋｌｅ ｌａｔｅｒａｌｌｙ（１ａｔｅｒａｌｌｙ ｔｏｒ— 维普资讯 http://www.cqvip.com ４５８ 西安建筑科技大学学报（自然科学版） 第３８卷 ｓｉｏｎａｌ ｂｕｃｋｌｉｎｇ）；ｔｈｅ ｂｏｎｄ ａｔ ｔｈｅ ＧＦＲＰ—ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｏｒ ＧＦＲＰ—ＣＦＲＰ ｉｎｔｅｒｆａｃｅ ｍａｙ ｆａｉｌ ｃａｕｓｉｎｇ ｄｅｂｏｎｄｉｎｇ （ｈｅｒｅ ｗｅ ａｓｓｕｍｅ ｔｈａｔ ｔｈｅｉｒ ｂｏｎｄｓ ａｒｅ ｒｅｌｉａｂｌｅ）：ａｎｄ ｉｆ ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｌａｙｅｒ ｉｓ（ｕｎｒｅａｓｏｎａｂｌｙ）ｔｈｉｃｋ，ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｍａｙ ｆａｉｌ ｉｎ ｓｈｅａｒ（ｉｔ ｉｓ ｖｅｒｙ ｕｎｌｉｋｅｌｙ ｔｏ ｏｃｃｕｒ ｆｏｒ ｒｅａｓｏｎａｂｌｅ ｔｈｉｃｋ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｌａｙｅｒｓ）．Ｔｈｅ ｒｅａ— ｓｏｎａｂｌｅ ｆａｉｌｕｒｅ ｍｏｄｅｓ ａｒｅ ｄｉｓｃｕｓｓｅｄ ｎｅｘｔ． ２．２．１ Ｗｅｂ Ｓｈｅａｒ Ｆｒａｃｔｕｒｅ Ａｓ ａｎ ａｐｐｒｏｘｉｍａｔｉｏｎ，ｔｈｅ ｍａｘｉｍｕｍ ｓｈｅａｒ ｓｔｒｅｓｓ ｒ ｘ ｉｎ ｔｈｅ ｗｅｂｓ ｍａｙ ｂｅ ｔａｋｅｎ ｔｏ ｂｅ ｅｑｕａｌ ｔｏ １．５ ｔｉｍｅｓ ｔｈｅ ａｖｅｒａｇｅ ｓｈｅａｒ ｓｔｒｅｓｓ ｉｎ ｔｈｅ ｗｅｂｓ，ｔｈｕｓ ｒ 一１．５Ｖ ／（２ｔ ｄ） ｗｈｅｒｅ Ｖ 一ｓｅｃｔｉｏｎ’ｓ ｕｌｔｉｍａｔｅ ｓｈｅａｒ ｆｏｒｃｅ． （１） Ｓｈｅａｒ ｆｒａｃｔｕｒｅ ｏｃｃｕｒｓ ｗｈｅｎ ｔｈｅ ｍａｘｉｍｕｍ ｓｈｅａｒ ｓｔｒｅｓｓ ｅｑｕａｌｓ ｔｈｅ ｉｎ－ｐｌａｎｅ ｆｒａｃｔｕｒｅ ｓｈｅａｒ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ｔｈｅ ｗｅｂｓ，ｇｉｖｉｎｇ ｔｈｅ ｆｏｌｌｏｗｉｎｇ： Ｖ ＝（４／３）ｔｗｄ ｒＬ ２．２．２ Ｗｅｂ Ｓｈｅａｒ Ｂｕｃｋｌｉｎｇ Ｔｈｅ ａｖｅｒａｇｅ ｗｅｂ ｓｈｅａｒ ｂｕｃｋｌｉｎｇ ｓｔｒｅｓｓ ｃａｎ ｂｅ ｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄ ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌｌｙ ａｓ ｆｏｌｌｏｗｓ［４ｊ： （２） ｒＬ一（４Ｋ、４／ Ｌ ３Ｔ／（￡ ），ｆｏｒ ＞１ （３） ｒｂｗ 一（４Ｋ ｖ／Ｄ－－Ｔ￣Ｈ）／（ｔ ），ｆｏｒ Ｏ＜ｌ ｗｈｅｒｅ ＤＬ＝Ｅ Ｌｔ￣／Ｅ１２（１一 Ｌ Ｔ）］；ＤＴ—Ｅ Ｔｔ￣／Ｅ１２（１一 Ｌ ｗＴ）］； Ｈ＝０．５（ｖｗＬＤＴ－［－＂ＵｗＴＯＬ）＋２Ｇ ｔｋ／Ｅｔ２（１一＂ＵｗＬ Ｔ）］； 一ｘ／ＤＬＤＴ／Ｈ ａｎｄ ｔｈｅ ｖａｌｕｅ ｏｆ Ｋ ｄｅｐｅｎｄｓ ｏｎ ０ ａｓ ｓｈｏｗｎ ｉｎ Ｔａｂ．１ Ｌ ． Ｔａｂ １ ＶａｌＲｅ ｏｆ ０ ｖｅｌ＂ｓｕ￥Ｋ （４） Ｓｈｅａｒ ｂｕｃｋｌｉｎｇ ｏｃｃｕｒｓ ｗｈｅｎ ｔｈｅ ａｖｅｒａｇｅ ｓｈｅａｒ ｓｔｒｅｓｓ ｅｑｕａｌｓ ｔｈｅ ｓｈｅａｒ ｂｕｃｋｌｉｎｇ ｓｔｒｅｓｓ，ａｓ ｆｏｌｌｏｗｓ： Ｖｂ 一２ｔ ｄ ｒ ２．２．３ Ｆｌｅｘｕｒａｌ Ｆａｌｌｕｒｅ （５） Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ Ｄｅｓｋｏｖｉｃ’ｓ ｄｅｓｉｇｎ ｃｏｎｃｅｐｔ［ 。 ．ｉｎ ａ ｗｅｌｌ—ｄｅｓｉｇｎｅｄ ｈｙｂｒｉｄ ＦＲＰ—ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｓｅｃｔｉｏｎ，ｔｈｅ ＣＦＲＰ ｌａｍｉｎａｔｅ ｆａｉｌｓ ｆｉｒｓｔ（ｔｈｕｓ ｇｉｖｉｎｇ ａ ｗａｒｎｉｎｇ ｏｆ ｃｏｌｌａｐｓｅ）ａｔ ａ ｍｏｍｅｎｔ Ｍｃｆ．Ｔｈｅ ｓｔｒｅｓｓｅｓ ａｒｅ ｔｈｅｎ ｒｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄ ａｎｄ ｔｈｅ ｓｅｃｔｉｏｎ ｃｏｎｔｉｎｕｅｓ ｔｏ ｃａｒｒｙ ａｎ ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ ｍｏｍｅｎｔ ｕｎｔｉｌ ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｃｒｕｓｈｅｓ ｉｎ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ ｗｈｅｎ ｉｔｓ ｍａｘｉｍｕｍ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅ ｓｔｒａｉｎ ｅｑｕａｌｓ ｔｈｅ ｕｌｔｉｍａｔｅ ｆａｉｌｕｒｅ ｓｔｒａｉｎ ｏｆ ｃｏｎｃｒｅｔｅ￡ ． Ｃｒｕｓｈｉｎｇ ｏｆ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｄｅｆｉｎｅｓ ｆｌｅｘｕｒａｌ ｃｏｌｌａｐｓｅ ａｔ ａ ｍｏｍｅｎｔ Ｍｕ ｔｈａｔ ｉｓ ｈｉｇｈｅｒ ｔｈａｎ Ｍｃｆ．Ｔｈｅ ｆｅａｔｕｒｅ ｏｆ ｔｈｅ ｈｙｂｒｉｄ ｂｅａｍｓ ｉｓ ｒｅｆｅｒｒｅｄ ｔｏ ａｓ ｐｓｅｕｄｏ—ｄｕｃｔｉｌｉｔｙ，ｗｈｉｃｈ ｉｓ ｓｈｏｗｎ ｓｃｈｅｍａｔｉｃａｌｌｙ ｉｎ ｆｉｇ．５． （１）ＣＦＲＰ ｌａｍｉｎａｔｅ ｆｒａｃｔｕｒｅ（Ｍｌｃｆ） Ａｓｓｕｍｉｎｇ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｉｓ ａｐｐｒｏｘｉｍａｔｅｌｙ ｌｉｎｅａｒ ｅｌａｓｔｉｃ ｗｈｅｎ ｔｈｅ ＣＦＲＰ ｌａｍｉｎａｔｅ ｆａｉｌｓ，ｔｈｅ ｎｏｒ— ｅａｌｒ ｓｔｒａｉｎ ａｎｄ ｓｔｒｅｓｓ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｓ ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ｔｏ Ｍｃｆ ａｒｅ ｇｉｖｅｎ ｉｎ Ｆｉｇ．６．Ｂａｓｅｄ ｏｎ ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ ｏｆ ｎｏｒｍａｌ ｆｏｒｃｅｓ，ｔｈｅ ｄｅｐｔｈ ｏｆ ｔｈｅ ｎｅｕｔｒａｌ ａｘｉｓ ｆｒｏｍ ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｏｔｔｏｍ ｆｉｂｅｒ ｙ ｉｓ ｇｉｖｅｎ ａｓ ｆｏｌｌｏｗｓ： 一（－－０．５ｎ ｂｃ ＋ １ｂｄ ｔ１＋ ｆｂｄ ｔ ｆ＋￡ ）／（ 如＋ １ １＋ ｆｂｔａ－４－２ｔ ｄ ） （６） ｗｈｅｒｅ 一Ｅ ／Ｅ Ｌ； １一Ｅ１／Ｅ Ｌ； ｆ—Ｅ ｆ／Ｅ Ｌ； Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｍｏｍｅｎｔ ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ，Ｍｃｆ ｉｓ ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ ａｓ Ｍｃｆ－Ｅｃｅ。ｂｃｙ ＋Ｅ ｓ ｔｗｙ ｄ．，－－ｙ／３一一Ｙ Ｊ丢Ｅｗ Ｌ￡ ￡ （ ｗ－ｙ） （７） （８） Ｕｎｄｅｒ ｔｈｅ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ，ｔｈｅ ｓｔｒａｉｎ ａｔ ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｔｏｐ ｆｉｂｅｒ￡ ｉｓ ｌｅｓｓ ｔｈａｎ￡ ，ｔｈａｔ ｉｓ ＜（ ￡ 一ｃｃＡ／（￡ ＋ｃＡ） 维普资讯 http://www.cqvip.com 第４期 ＷＡＮＧ Ｙａｎ—ｌｅｉ ｅｔ ａｌ：Ｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｂｅｈａｖｉｏｒ ｏｆ ｉｎｎｏｖａｔｉｖｅｌｙ ｄｅｓｉｇｎｅｄ ｈｙｂｒｉｄ ＦＲＰ－ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｅａｍｓ ４５９ ｉｎｇＭｕ Ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｌａｖｅｒ ＧＦＲＰ ｗｅｂｓ ＧＦＲＰ ｂｏｔｔｏｍ ｌｆａｎｇｅ ＣＦＲＰ ｌａｍｉｎａｔｅ ￡ｃｆ Ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ，Ａ ａ１ Ｓｔｒａｉｎｓ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｂ１ Ｓｔｒｅｓｓｅｓ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ Ｆｉｇ．５ Ｐｓｅｕｄｏ－ｄｕｉｃｔｉｌｉｔｙ ｆａｉｌｕｒｅ Ｆｉｇ．６ Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｓ ａｔ ＣＦＲＰ ｌａｍｉｎａｔｅ ｆｒａｃｔｕｒｅ （２）Ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｃｒｕｓｈｉｎｇ（Ｍｕ） Ｔｈｅ ｎｏｒｍａｌ ｓｔｒａｉｎ ａｎｄ ｓｔｒｅｓｓ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｓ ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅ ｕｌｔｉｍａｔｅ ｆｌｅｘｕｒａｌ ｃａｐａｃｉｔｙ ｏｆ ｃｒｏｓｓ－ ｓｅｃｔｉｏｎ Ｍｕ ａｒｅ ｓｈｏｗｎ ｉｎ Ｆｉｇ．７．Ｔｈｅ ｓｔｒｅｓｓｅｓ ｉｎ ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｌａｙｅｒ ａｒｅ ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ ｈｅｒｅ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｅ－ ｑｕｉｖａｌｅｎｔ ｒｅｃｔａｎｇｕｌａｒ ｓｔｒｅｓｓ ｂｌｏｃｋ ａｐｐｒｏａｃｈ［川．Ｔｈｅ ｄｅｐｔｈ ｏｆ ｔｈｅ ｎｅｕｔｒａｌ ａｘｉｓ ｆｒｏｍ ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｏｔｔｏｍ ｆｉｂｅｒ Ｙ ｉｓ ｇｉｖｅｎ ａｓ ｆｏｌｌｏｗｓ： ｙ 一［一（口ｌ届 ｂｃ。）／（Ｅ Ｌ￡ ＋＂ｌｂｄ ｔ１＋￡ ｄ ）］／［（口ｌ届 ｂｃ）／（Ｅ Ｌ￡ ）＋＂ｌｂｔ１＋２ｔ ｄ ］ （９） ｗｈｅｒｅ口１一１．０（ｆｏｒ ｎｏｒｍａｌ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｃｏｎｃｒｅｔｅ）．Ｎｏｔｅ ｈｅｒｅ ｔｈａｔ ｂｅｃａｕｓｅ ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｌａｙｅｒ ｄｏｅｓ ｎｏｔ ｅｘｔｅｎｄ ｄｏｗｎ ｔｏ ｔｈｅ ｃ ｎｅｕｔｒａｌ ａｘｉｓ，ｔｈｅ ｖａｌｕｅ ｆｏｒ岛ｓｈｏｕｌｄ ｂｅ ｃｌｏｓｅｒ ｔｏ １ ｔｈａｎ ｔｈｅ ０． ｙｕ ７ １—０．８ ｖａｌｕｅ ｕｓｅｄ ｉｎ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ａｎａｌｙｓｉｓ． Ｆｉｎａｌｌｙ，ｍｏｍｅｎｔ ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ ｇｉｖｅｓ ｔｈｅ ｆｌｅｘｕｒａｌ ｃａ— ｐａｃｉｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｃｒｏｓｓ—ｓｅｃｔｉｏｎ，ａｓ ｆｏｌｌｏｗｓ： ｆｌ ６。 ＢＯｔｌＯｍｆｌａｎｇｅ Ｍｏ一口ｌ届ｆｏｂｃ（ｄ ＋（２一届）ｃ／２）＋Ｅ Ｌ￡ ｔ Ｙ：（ｄ 一 （ａ）Ｓｔｒａｉｎ （ｂ）Ｅｘａｃｔ ｓｔｒｅｓｓ （ｃ）Ｓｉｍｐｌｉｉｆｅｄ ｓｔｒｅｓｓ ．）， ／３）／（ｃ＋．）， ）一Ｅ Ｌ￡ ｔ （ｄ 一．）， ） ／［３（ｃ＋．）， ）］（１０） Ｆｉｇ．７ Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｓ ａｔ ｆｌｅｘｕｒａｌ ｆａｉｌｕｒｅ ｏｆ ｃｏｒｏｓ ｓｅｃｔｉｏｎ Ｕｎｄｅｒ ｔｈｅ ｃｏｎｓｔｒａｉｎｔ ｔｈａｔ ｔｈｅ ＧＦＲＰ ｂｏｔｔｏｍ ｆｌａｎｇｅ ｈａｓ ｎｏｔ ｆｒａｃｔｕｒｅｄ（￡ｌ＜￡ｌ＊），ｔｈａｔ ｉｓ Ｙ ＞（ｄ ￡ 一ｃ￡ ）／（￡ ＋￡ ） （１１） ２．２．４ Ｌａｔｅｒａｌ Ｉｎｓｔａｂｉｌｉｔｙ Ａｌｔｈｏｕｇｈ ｂｏｘ ｓｅｃｔｉｏｎｓ ｈａｖｅ ａ ｈｉｇｈ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｔｏ ｌａｔｅｒａｌ ｔｏｒｓｉｏｎａｌ ｂｕｃｋｌｉｎｇ ｉｎ ｇｅｎｅｒａｌ，ｌｉｍｉｔｓ ｔｏ ａ ｓｅｃｔｉｏｎ’ｓ ｈｅｉｇｈｔ—ｔｏ—ｗｉｄｔｈ ｒａｔｉｏ ａｒｅ ｏｆｔｅｎ ｉｍｐｏｓｅｄ ｔｏ ｐｒｅｖｅｎｔ ｌａｔｅｒａｌ ｉｎｓｔａｂｉｌｉｔｙ ａｎｄ ｓａｔｉｓｆｙ ｏｔｈｅｒ ｐｒａｃｔｉ一 ｃａｌ ｄｅｓｉｇｎ ｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓ．Ｈｅｎｃｅ，ａ ｃｏｎｓｔｒａｉｎｔ ｉｎｅｑｕａｌｉｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｆｏｒｍ （ｃ＋ｄ ）／ｂ＜ｋ１ （１２） ｉｓ ａｄｏｐｔｅｄ ｉｎ ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ，ｗｈｅｒｅ ｋｌ—ａ ｃｏｎｓｔａｎｔ ｔｏ ｂｅ ｃｈｏｓｅｎ ｂｙ ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎｅｒ．Ｐｒａｃｔｉｃａｌ ｅｘｐｅｒｉｅｎｃｅ ｗｉｔｈ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｍａｔｅｒｉａｌ ｓｅｃｔｉｏｎｓ ａｎｄ ｔｈｉｎ－ｗａｌｌｅｄ ｈｙｂｒｉｄ ｓｅｃｔｉｏｎｓ ｍａｄｅ ｏｆ ｏｔｈｅｒ ｍａｔｅｒｉａｌｓ ｉｎｄｉｃａｔｅｓ ｔｈａｔ ａ ｎｕｍｂｅｒ ａｒｏｕｎｄ ３ ｉｓ ａ ｒｅａｓｏｎａｂｌｅ ｃｏｎｓｅｒｖａｔｉｖｅ ｅｓｔｉｍａｔｅ ｆｏｒ ｋ１嘲． ２．３ Ｄｕｃｔｉｌｉｔｙ Ｃｏｎｓｉｄｅｒａｔｉｏｎｓ Ａｔ ｔｈｅ ｃｒｏｓｓ—ｓｅｃｔｉｏｎ ｌｅｖｅｌ，ｄｕｃｔｉｌｉｔｙ ｃａｎ ｂｅ ｄｅｆｉｎｅｄ ａｓ ｔｈｅ ｒａｔｉｏ ｏｆ ｔｈｅ ｃｕｒｖａｔｕｒｅ ａｔ ｆａｉｌｕｒｅ（ ）ｔｏ ｔｈａｔ ａｔ ｔｈｅ ｄｅｖｉａｔｉｏｎ ｆｒｏｍ ｔｈｅ ｌｉｎｅａｒ ｅｌａｓｔｉｃ ｒｅｓｐｏｎｓｅ。ｗｈｉｃｈ ｉｓ ｗｈｅｎ ｔｈｅ ＣＦＲＰ ｌａｍｉｎａｔｅ ｆｒａｃｔｕｒｅｓ （ ）．Ｆｒｏｍ Ｆｉｇ．６ ａｎｄ Ｆｉｇ．７，ｔｈｅ ｃｕｒｖａｔｕｒｅ ｄｕｃｔｉｌｉｔｙ ｉｓ ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ ａｓ ｆｏｌｌｏｗｓ： 一 ／ 一［￡ｃｕ（ｄ －－ｙ）］／［￡ （ｃ＋．）， ）］ （１３） ２．４ Ｓｉｍｐｌｉｆｉｅｄ Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ Ｓｔｉｆｆｎｅｓｓ ａｎｄ Ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ Ａｓｓｕｍｉｎｇ ｔｈａｔ ａｌｌ ｍａｔｅｒｉａｌｓ ｃｏｎｓｔｉｔｕｔｉｎｇ ｔｈｅ ｈｙｂｒｉｄ ＦＲＰ—ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｓｅｃｔｉｏｎ ａｒｅ ｌｉｎｅａｒ ｅｌａｓｔｉｃ，ｔｈｅ ｆｌｅｘｕｒａｌ ｒｉｇｉｄｉｔｙ Ｄｂ ｏｆ ｔｈｅ ｈｙｂｒｉｄ ｓｅｃｔｉｏｎ ｉｓ ｇｉｖｅｎ ｂｙ ｔｈｅ ｆｏｌｌｏｗｉｎｇ： 维普资讯 http://www.cqvip.com ４６０ 西安建筑科技大学学报（自然科学版） 第３８卷 Ｄｂ＝Ｅ Ｌ［” ｂｃ。／１２＋” ｂｃ（ｙ＋ｃ／２）。＋” ｆｂｔ ｆ（ －－ｙ）。＋ｎｌｂｔｌ（ －－ｙ）。 ＋ｆ ／６＋２ｔ ｄ （ｄ ／２一 ）。］ （１４） ｗｈｅｒｅ Ｙ ｉｓ ｔｈｅ ｄｅｐｔｈ ｏｆ ｔｈｅ ｎｅｕｔｒａｌ ａｘｉｓ ｆｒｏｍ ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｏｔｔｏｍ ｆｉｂｅｒ ｇｉｖｅｎ ｂｙ ｅｑｕａｔｉｏｎ（６）． Ｉｎ ｔｈｉｎ—ｗａ１１ｅｄ ｂｏｘ ｓｅｃｔｉｏｎｓ ｕｎｄｅｒ ａ ｖｅｒｔｉｃａｌ ｓｈｅａｒ ｆｏｒｃｅ，ｔｈｅ ｓｈｅａｒ ｌｏａｄ ｉｓ ｐｒｉｍａｒｉｌｙ ｃａｒｒｉｅｄ ｂｙ ｔｈｅ ｗｅｂｓ．Ｔｈｅｒｅｆｏｒｅ，ａ ｓｉｍｐｌｅ ａｐｐｒｏｘｉｍａｔｅ ｆｏｒｍｕｌａ ｆｏｒ ｔｈｅ ｓｈｅａｒ ｒｉｇｉｄｉｔｙ Ｄｓ ｇｉｖｅｓ ｔｈｅ ｆｏｌｌｏｗｉｎｇ： Ｄ 一２Ｇ ｔ ｄ （１５） Ａｌｔｈｏｕｇｈ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｓｈｅａｒ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｎ ｔｈｅ ｄｅｆｌｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｉｓｏｔｒｏｐｉｃ ｂｅａｍｓ ｉｓ ｕｓｕａｌｌｙ ｒｅｌａｔｉｖｅｌｙ ｓｍａ１１ ｃｏｍｐａｒｅｄ ｔｏ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｆｌｅｘｕｒａｌ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｓ，ｉｔ ｃａｎ’ｔ ｂｅ ｎｅｇｌｅｃｔｅｄ ｉｎ ｔｈｅ ｃａｓｅ ｏｆ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｍａｔｅｒｉａ１ｓ．Ｓｏ ｔｈｅ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｆｏｒ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｂｅａｍ ｉｓ ｔｈｅ ｓｕｍ ｏｆ ｆｌｅｘｕｒａｌ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ａｎｄ ｓｈｅａｒ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ． Ｆｏｒ ｅｘａｍｐｌｅ，ｉｎ ｔｈｅ ｃａｓｅ ｏｆ ｓｉｎｇｌｅ－ｓｐａｎ ｓｉｍｐｌｅ—ｓｕｐｐｏｒｔｅｄ ｂｅａｍｓ ｆｏｒ ３－ｐｏｉｎｔ ｂｅｎ— ｄｉｎｇ，ｔｈｅ ｍａｘｉｍｕｍ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｉｎ ｍｉｄｓｐａｎ ｉｓ ｇｉｖｅｎ ａｓ ｆｏｌｌｏｗｓ： 一（ＰＬ。）／（４８Ｄｂ）＋（ＰＬ）／（４Ｋ。Ｄ ） （１６） ｗｈｅｒｅ Ｐ ｉｓ ｔｈｅ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｅｄ ｆｏｒｃｅ ａｐｐｌｉｅｄ ｔｏ ｔｈｅ ｂｅａｍｓ，Ｌ ｉｓ ｔｈｅ ｓｐａｎ ｏｆ ｂｅａｍｓ，Ｋ。ｉｓ ｔｈｅ ｓｈｅａｒ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｄｅｐｅｎｄｉｎｇ ｏｎ ｔｈｅ ｂｅａｍ ｇｅｏｍｅｔｒｙ ａｎｄ ｍａｔｅｒｉａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ．Ｔｙｐｉｃａｌ ｖａｌｕｅｓ ｏｆ Ｋ。ｆｏｒ ｒｅｃｔａｎ— ｇｕ１ａｒ ｔｈｉｎ ｗａ１１ｅｄ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｂｅａｍｓ ａｒｅ ｆｏｕｎｄｅｄ ｂｅｔｗｅｅｎ ０．６一Ｏ．７１［引．Ｔｈｅ ｄｅｔａｉｌｅｄ ｖａｌｕｅｓ ｏｆ Ｋ ｃａｎ ｂｅ ｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄ ｕｓｉｎｇ Ｔｉｍｏｓｈｅｎｋｏ’ｓ ｓｈｅａｒ ｆｌｏｗ． ３ Ｄｅｓｉｇｎ Ｐｒｏｃｅｄｕｒｅｓ Ｔｈｅ ｉｓｓｕｅ ｕｎｄｅｒ ｃｏｎｓｉｄｅｒａｔｉｏｎ ｈｅｒｅ ｉｓ ｔｈｅ ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｃｒｏｓｓ ｓｅｃｔｉｏｎ’ｓ ｇｅｏｍｅｔｒｉｃ ｖａｒｉａｂｌｅｓ（ｄ ， ６，ｃ，ｆ ，ｆ１ ａｎｄ ｔｃ ｆ）ｉｎ ｔｈｅ ｔｅｒｍ ｏｆ ｔｈｅ ｇｉｖｅｎ ｍａｔｅｒｉａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ，ｓｏ ｔｈａｔ ａ ｇｉｖｅｎ ｓｅｔ ｏｆ ｄｅｓｉｇｎ ｒｅｑｕｉｒｅ— ｍｅｎｔｓ ｉｓ ｓａｔｉｆｆｅｄ ａｔ ｔｈｅ ｍｉｎｉｍｕｍ ｃｏｓｔ． Ａ ｔｙｐｉｃａｌ ｓｅｔ ｏｆ ｄｅｓｉｇｎ ｃｏｎｓｔｒａｉｎｔｓ ｃｏｕｌｄ ｃｏｎｓｉｓｔ ｏｆ ａ ｂｅｎｄｉｎｇ ｍｏｍｅｎｔ ａｎｄ ａ ｓｈｅａｒ ｆｏｒｃｅ ｔｏ ｂｅ ｃａｒｒｉｅｄ ｓａｆｅｌｙ ｂｙ ｔｈｅ ｃｒｏｓｓ ｓｅｃｔｉｏｎ（ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｃｏｎｓｔｒａｉｎｔｓ），ａｓ ｗｅｌｌ ａｓ ａ ｍａｘｉｍｕｍ ｄｅｆ０ｒｍａｔｉｏｎ ｌｉｍｉｔ（ｓｔｉｆｆｎｅｓｓ ｃｏｎｓｔｒａｉｎｔ）．Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ Ｄｅｓｋｏｖｉｃ’ｓ ｄｅｓｉｇｎ ｃｏｎｃｅｐｔｓ ｆｏｒ ｈｙｂｒｉｄ ＦＲＰ－ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｅａｍｓＥ引， ｓｏｍｅ ｅｓｓｅｎｔｉａｌ ｃｏｎｃｅｐｔｓ ｔｏｗａｒｄｓ ｔｈｅ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｏｆ ａｎ ａｐｐｒｏｐｒｉａｔｅ ｄｅｓｉｇｎ ｐｒｏｃｅｄｕｒｅ ａｒｅ ｄｉｓｃｕｓｓｅｄ ｎｅｘｔ： （ａ）Ｔｈｅ ｗｅｂｓ ａｒｅ ｄｅｓｉｇｎｅｄ ｏｐｔｉｍａｌｌｙ ｗｈｅｎ ｔｈｅｙ ｆａｉｌ ｓｉｍｕｌｔａｎｅｏｕｓｌｙ ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ａｌｌ ｔｈｅｉｒ ａｓｓｏｃｉａｔ— ｅｄ ｆａｉｌｕｒｅ ｍｏｄｅｓ（ｄｏｎ’ｔ ｃｏｎｓｉｄｅｒ ｔｈｅ ｉｎｔｅｒａｃｔｉｏｎｓ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｆａｉｌｕｒｅ ｍｏｄｅｓ）．Ｉｔ ｓｕｇｇｅｓｔｓ ｔｈａｔ ｅｑｕａｔｉｏｎｓ （２）一（５）ｓｈｏｕｌｄ ａ１１ ｂｅ ｓａｔｉｓｆｉｅｄ，ｉｎ ｄｉｃａｔｉｎｇ ｔｈａｔ ｄ ａｎｄ ｔ ｃａｎ ｂｅ ｏｂｔａｉｎｅｄ ｉｎ ｔｅｒｍｓ ｏｆ ｔｈｅ ｍａｔｅｒｉａｌ ｐｒｏｐ— ｅｒｔｉｅｓ ａｎｄ ｔｈｅ ｕｌｔｉｍａｔｅ ｓｈｅａｒ ｆｏｒｃｅ Ｖ ： ｄ 一 ｆｏｒ ＞１；ｄ ｆｏｒ伊＜１ （１７） ｔ 一（３Ｖ ）／（４ｄ ｒ ） （１８） （ｂ）ＣＦＲＰ ｉｓ ａｎ ｅｘｐｅｎｓｉｖｅ ｍａｔｅｒｉａｌ ａｎｄ ｔｈｅ ｐｒｉｍａｒｙ ｐｕｒｐｏｓｅ ｏｆ ｉｔｓ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｓｈｏｕｌｄ ｂｅ ｔｏ ｐｒｏｖｉｄｅ ａ ｐｓｅｕｄｏ－ｄｕｃｔ订ｅ ｒｅｓｐｏｎｓｅ ｉｎ ｂｅｎｄｉｎｇ．Ｔｈｅ ｄｕｃｔｉｌｉｔｙ ｗｉｌｌ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｗｈｅｎ ｔｈｅ ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ ｏｆ ｔｈｅ ＣＦＲＰ ｌａｍｉ— ｎａｔｅ ｄｅｃｒｅａｓｅｓ．Ｉｆ ｔｈｅ ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ ｏｆ ＣＦＲＰ ｕｓｅｄ ｉｓ ｅｘｔｒｅｍｅｌｙ ｓｍａｌｌ，ｔｈｅ ＣＦＲＰ ｌａｍｉｎａｔｅ ｗｉｌｌ ｆａｉｌ ｐｒｅｍａ— ｔｕｒｅ１ｖ ａｔ ａ ｌｏｗ ｌｏａｄ．Ｉｆ ｔｈｅ ｌｏａｄ ａｔ ｆａｉｌｕｒｅ ｏｆ ｔｈｅ ＣＦＲＰ ｉｓ ａ ｈｉｇｈ ｆｒａｃｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｕｌｔｉｍａｔｅ ｌｏａｄ ａｔ ＣＦＲＰ ｆａｉｌｕｒｅ ｓｈｏｕｌｄ ｎｏｔ ｂｅ ｔＯＯ ｈｉｇｈ，ｗａｒｎｉｎｇ ｏｆ ａｎ ｉｍｍｉｎｅｎｔ ｃｏｌｌａｐｓｅ ｃｏｍｅｓ ｔＯＯ ｌａｔｅ．Ｔｈｅ ｐｒｅｖｉｏｕｓ ｓｔａｔｅ— ｍｅｎｔ ｓｕｇｇｅｓｔｓ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎｅｒｓ ｓｈｏｕｌｄ ｓｐｅｃｉｆｙ ａ ｃｅｒｔａｉｎ ｒａｔｉｏ（ｋｚ）ｏｆ ｔｈｅ ｍｏｍｅｎｔ ａｔ ＣＦＲＰ ｆｒａｃｔｕｒｅ （Ｍｏｆ）ｔｏ ｔｈｅ ｕｌｔｉｍａｔｅ ｍｏｍｅｎｔ（Ｍｕ），ｓａｙ Ｍ ｆ—ｋ２Ｍ （１９） ｗｈｅｒｅ ｋｚ＜１，ｋ２＝Ｏ．７５ ｔｏ ｂｅ ｃｈｏｓｅｎ ｉｎ ｇｅｎｅｒａｌ ｄｅｓｉｇｎ． 维普资讯 http://www.cqvip.com 第４期 ＷＡＮＧ Ｙａｎ－ｌｅｉ ｅｔ ａｌ：Ｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｂｅｈａｖｉｏｒ ｏｆ ｉｎｎｏｖａｔｉｖｅｌｙ ｄｅｓｉｇｎｅｄ ｈｙｂｒｉｄ ＦＲＰ－ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｅａｍｓ ４６１ （ｃ）Ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｉｓ ａ ｖｅｒｙ ｃｈｅａｐ ｍａｔｅｒｉａｌ ａｎｄ ｉｔｓ ｕｓｅ ｉｎ ｔｈｅ ｃｒｏｓｓ ｓｅｃｔｉｏｎ ｓｈｏｕｌｄ ｂｅ ｍａｘｉｍｉｚｅｄ・ｗｈｉｃｈ ｓｕｇｇｅｓｔｓ ｔｈａｔ ｉｎｅｑｕａｌｉｔｙ（１ ２）ｓｈｏｕｌｄ ｂｅ ｕｓｅｄ ｉｎ ｔｈｅ ｆｏｒｍ ｏｆ ａｎ ｅｑｕａｔｉｏｎ： （ｆ＋ｄ ）／ｂ—ｋｌ （２０） Ｇｉｖｅｎ ｔｈｅ ａｂｏｖｅ ｃｏｎｓｉｄｅｒａｔｉｏｎｓ，ｔｈｅ ｐｒｏｐｏｓｅｄ ｄｅｓｉｇｎ ｐｒｏｃｅｄｕｒｅ（ｏｍｉｔｔｉｎｇ ｈｅｒｅ ｆｏｒ ｓｉｍｐｌｉｃｉｔｙ ｔｈｅ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｍａｔｅｒｉａｌ ａｎｄ ｌｏａｄ ｕｎｃｅｒｔａｉｎｔｙ ｆａｃｔｏｒｓ）ｆｏｒ ｔｈｅ ｈｙｂｒｉｄ ＦＲＰ－ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｅａｍｓ ｉｓ ｓｕｍｍａｒｉｚｅｄ ａｓ ｆｏｌｌｏｗｓ： （１）Ｄｅｓｉｇｎ ｔｈｅ ｃｒｏｓｓ ｓｅｃｔｉｏｎ ｆｏｒ ｓｈｅａｒ ｂｙ ｓｏｌｖｉｎｇ ｅｑｕａｔｉｏｎｓ（１７）一（１８）ｆｏｒ ｄ ａｎｄ ｔ ； （２）Ｓｅｌｅｃｔ ａ ｖｅｒｙ ｔｈｉｎ ＣＦＲＰ ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ ｔ ｛； （３）Ｓｏｌｖｅ ｔｈｅ ｎｏｎｌｉｎｅａｒ ｓｙｓｔｅｍ ｏｆ ｅｑｕａｔｉｏｎｓ（１０），（１９）ａｎｄ（２０）ｆｏｒ ｃ，６ ａｎｄ ｔ１； （４）Ｃｈｅｃｋ ｃ ｗｈｅｔｈｅｒ ｉｎｅｑｕａｌｉｔｙ（８）ａｎｄ（１１）ａｒｅ ｓａｔｉｓｆｉｅｄ ｏｒ ｎｏｔ，ｉｆ ｃ ｄｏｅｓ ｎｏｔ ｓａｔｉｓｆｙ，ａｄｊｕｓｔ ｄ （ｔ ｉｓ ａｌｓｏ ａｄａｐｔｅｄ ｆｏｌｌｏｗｅｄ ｄ ）ｏｒ ｔｃ｛ａｎｄ ｒｅｐｅａｔ ｓｔｅｐ ３ ｕｎｔｉｌ ｔｈｅ ｐｒｅｖｉｏｕｓ ｔｗｏ ｉｎｅｑｕａｌｉｔｉｅｓ ａｒｅ ｓａｔｉｓｆｉｅｄ； （５）Ｃａｌｃｕｌａｔｅ ｔｈｅ ｆｌｅｘｕｒａｌ ａｎｄ ｓｈｅａｒ ｒｉｇｉｄｉｔｉｅｓ ａｎｄ ｈｅｎｃｅ ｔｈｅ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ａｔ ａ ｇｉｖｅｎ ｌｏａｄ： （６）Ｉｆ ｔｈｅ ｓｔｉｆｆｎｅｓｓ ｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔ ｉｓ ｎｏｔ ｍｅｔ，ｉｎｃｒｅａｓｅ ｄ （￡ ｉｓ ａｌｓｏ ａｄａｐｔｅｄ ｆｏｌｌｏｗｅｄ ｄ ）ａｎｄ ｐｏｓｓｉ－ ｂｌｙ ｔｄ ａｎｄ ｒｅｐｅａｔ ｓｔｅｐｓ ３－５ ｕｎｔｉｌ ｔｈｅ ｓｔｉｆｆｎｅｓｓ ｉｓ ｓａｔｉｓｆｉｅｄ． ４ Ｃｏｎｃｌｕｓｉｏｎｓ Ｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ＦＲＰ ｍａｔｅｒｉａｌｓ ｗｉｔｈ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ａｐｐｅａｒｓ ｔｏ ｂｅ ａ ｆｅａｓｉｂｌｅ ｗａｙ ｏｆ ｐｒｏｄｕｃｉｎｇ ｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ａｎｄ ｃｏｓｔ－ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ ｈｙｂｒｉｄ ｂｅａｍｓ．Ｔｈｅｓｅ ｂｅａｍｓ ｐｏｓｓｅｓｓ ｍａｎｙ ｄｅｓｉｒａｂｌｅ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｂｅｈａｖｉｏｒａｌ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ，ｓｕｃｈ ａｓ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ，ｐｓｅｕｄｏ—ｄｕｃｔｉｌｉｔｙ ａｎｄ ｈｉｇｈ ｓｔｉｆｆｎｅｓｓ，ｗｈｉｌｅ ｍａｉｎｔａｉｎｉｎｇ ａ ｌｏｗ ｗｅｉｇｈｔ．Ｔｈｅ ｐｒｏｐｏｓｅｄ Ｃｏｎｃｅｐｔ ｆｏｒ ｈｙｂｒｉｄ ｂｅａｍｓ ｃａｎ ｂｅ ｔｈｏｕｇｈｔ ｏｆ ａｓ ａ ｂｅｔｔｅｒ ｗａｙ ｏｆ ｄｅｓｉｇｎｉｎｇ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｐｒｏｆｉｌｅｓ ｕｓｉｎｇ ｍａｔｅｒｉａｌｓ ｂｙ ｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎ ａｎｄ ｐｌａｃｉｎｇ ｅｘａｃｔｌｙ ｗｈｅｒｅ ｔｈｅｙ ｐｅｒｆｏｒｍ ｂｅｓｔ．Ｏｐｔｉ— ｍｕｍ ｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎ ｏｆ ｍａｔｅｒｉａｌｓ ｉｎ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｄｅｓｉｇｎｉｎｇ ｉｓ ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｌｙ ｂｅｃｏｍｉｎｇ ａ ｎｅｃｅｓｓｉｔｙ ａｓ ｗｅｌｌ ａｓ ａｎ ｉｎｄｉｓｐｅｎｓａｂｌｅ ｐａｒｔ ｏｆ ｔｈｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｅｎｇｉｎｅｅｒ’ｓ ｒｅｓｐｏｎｓｅ ｔｏ ｔｈｅ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｆｏｒ ｍｏｒｅ ｄｕｒａｂｌｅ ａｎｄ ｌｉｇｈｔ— ｗｅｉｇｈｔ ｐｒｅ－ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｅｄ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ． Ｔｈｅ ｓｉｍｐｌｉｆｉｅｄ ａｎａｌｙｓｉｓ ｍｅｔｈｏｄｓ ｆｏｒ ｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｂｅｈａｖｉｏｒ ｏｆ ｔｈｅ ｐｒｏｐｏｓｅｄ ｈｙｂｒｉｄ ＦＲＰ－ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｅａｍｓ ａｒｅ ｄｅｖｅｌｏｐｅｄ ｆｏｒ ｐｒｅｌｉｍｉｎａｒｙ ｄｅｓｉｇｎ ｐｕｒｐｏｓｅｓ，ｗｈｉｃｈ ｃａｎ ｂｅ ｕｓｅｄ ｉｎ ｏｒｄｅｒ ｔｏ ｏｂ－ ｔａｉｎ ｒｏｕｇｈ ｅｓｔｉｍａｔｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎ ｖａｒｉａｂｌｅｓ．Ｔｈｅ ｐｒｅｌｉｍｉｎａｒｙ ｄｅｓｉｇｎ ｖａｒｉａｂｌｅｓ ｃａｎ ｔｈｅｎ ｂｅ ｒｅｆｉｎｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｍｏｒｅ ｅｘａｃｔ ａｎａｌｙｓｉｓ． Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ ［１］ＴＨＯＲＮＢＵＲＮ Ｊ，ＭＵＦＴＩ Ａ．Ｄｅｓｉｇｎ Ｒｅｃｏｍｍｅｎｄａｔｉｏｎｓ ｆｏｒ Ｅｘｔｅｒｎａｌｌｙ Ｒｅｓｔｒａｉｎｅｄ Ｈｉｇｈｗａｙ Ｂｒｉｄｇｅ Ｄｅｃｋｓ［Ｊ］．Ｊｏｕｒ— ｈａｌ ｏｆ Ｂｒｉｄｇｅ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００１，６（４）：２４３—２４９． ［２］ＭＩＲＭＩＲＡＮ Ａ．Ｉｎｎｏｖａｔｉｖｅ Ｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎｓ ｏｆ ＦＲＰ ａｎｄ Ｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ［Ｃ］∥Ｔｅｎｇ Ｊ Ｇ．Ｐｒｏｃ．ｏｆ ｔｈｅ Ｉｎｔｅｒｎａ— ｔｉｏｎａｌ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ ｏｎ ＦＲＰ Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ ｉｎ Ｃｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｎｅｗ Ｙｏｒｋ：Ｅｌｓｅｖｉｅｒ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｌｔｄ．，２００１：１２８９—１２９８． ［３］Ｖａｎ ＥＲＰ Ｇ Ｍ，ＨＥＬＤＴ Ｔ，ＭＣＣＯＲＭＩＣＫ Ｌ，ｅｔ ａ１．Ａｎ Ａｕｓｔｒａｌｉａｎ Ａｐｐｒｏａｃｈ ｔｏ Ｆｉｂｒｅ Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ Ｂｒｉｄｇｅｓ［Ｃ］∥ Ｒｏｂｂｉｎｓ Ｖ Ｗ．Ｐｒｏｃ．ｏｆ ｔｈｅ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ ＡＣＵＮ４，Ｓｙｄｎｅｙ：Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｙｄｎｅｙ，２００２： １４５－１５３． ［４］ＨＯＬＭＥＳ Ｍ，ＪＵＳＴ Ｄ Ｊ．ＧＲＰ ｉｎ Ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ［Ｍ］．Ｌｏｎｄｏｎ：Ａｐｐｌｉｅｄ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｐｕｂｌｉｓｈｅｒｓ Ｌｔｄ．，１９８３：２５９－２７１． ［５］ＤＥＳＫＯＶＩＣ Ｎ．Ｉｎｎｏｖａｔｉｖｅ Ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ＦＲＰ Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ Ｍｅｍｂｅｒｓ Ｃｏｍｂｉｎｅｄ ｗｉｔｈ Ｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ｄ］．Ｃａｍｂｒｉｄｇｅ，ＵＳＡ： Ｍａｓｓａｃｈｕｓｅｔｔｓ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，１９９３． ［６］ＤＥＳＫＯＶＩＣ Ｎ，ＴＲＩＡＮＴＡＦＩＬＯＵ Ｔ Ｃ，ＭＥＩＥＲ Ｕ．Ｉｎｎｏｖａｔｉｖｅ Ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ＦＲＰ Ｃｏｍｂｉｎｅｄ ｗｉｔｈ Ｃｏｎｃｒｅｔｅ：Ｓｈｏｒｔ－ Ｔｅｒｍ Ｂｅｈａｖｉｏｒ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，１９９５，１２１（７）：１０６９—１０７８． ［７］ＷＡＮＧ Ｚｈｅｎ—ｄｏｎｇ．Ｃｏｎｃｒｅｔｅ ａｎｄ Ｍａｓｏｎｒｙ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ［Ｍ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ：Ｃｈｉｎａ Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ＆Ｂｕｉｌｄｉｎｇ Ｐｒｅｓｓ，２００２． （英文审核 杨应华 编辑 白茂瑞） 维普资讯 http://www.cqvip.com ４６２ 西安建筑科技大学学报（自然科学版） 第３８卷 创新设计的ＦＲＰ一混凝土组合梁基本力学性能 王言磊，欧进萍 （哈尔滨工业大学土木工程学院，黑龙江哈尔滨１５００９０） 摘 要：近年来纤维增强聚合物（Ｆｉｂｅｒ Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ Ｐｏｌｙｍｅｒ，ＦＲＰ）材料被广泛地用于桥梁结构以解决日益严 重的钢材锈蚀问题．为了充分发挥各种材料的优势和降低造价，ＦＲＰ一混凝土组合结构被认为是一种最有效的 组合形式．首先阐述了ＦＲＰ材料与混凝土结合形成一种轻质、耐腐蚀且价格相对便宜的组合梁的创新设计思 路，并提出了由该类型组合梁形成板式桥的新型桥面结构形式；其次，给出了ＦＲＰ－混凝土组合梁的简化失效 分析方法以及延性、简化刚度和变形的计算公式；最后，基于刚度、强度和延性设计要求，给出了ＦＲＰ一混凝土 组合梁的初步设计步骤． 关键词：ＦＲＰ；组合梁；基本力学性能；混凝土 中圈分类号：ＴＵ３９８ 文献标识码：Ａ 文章编号：１００６—７９３０（２００６）０４—０４５５—０８ 收稿日期：２００６—０３—３０ 基金项目：交通部西部交通科技资助项目（２００４２１８８２０２１） 作者简介：王言磊（１９７８－），男，山东莒南人，博士生，主要从事ＦＲＰ一混凝土组合结构研究 （上接第４４９页） Ｅ４］ＣＨＯＩ Ｃ Ｋ，ＬＥＥ Ｔ Ｙ，ＣＨＵＮＧ Ｈ ．Ｆｉｎｉｔｅ Ｅｌｅｍｅｎｔ Ｍｅｔｈｏｄ—Ａｎ Ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ Ｔｏｏｌ ｆｏｒ Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ Ｓｈｅｌｌ Ｅｃ］｝｝Ｋｅｙ— ｎｏｔｅ ｌｅｃｔｕｒｅ ｏｆ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｓｙｍｐｏｓｉｕｍ ｏｎ Ｎｅｗ Ｐｅｒｓｐｅｃｔｉｖｅｓ ｆｏｒ Ｓｈｅｌｌ ａｎｄ Ｓｐａｔｉａｌ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ．Ｔａｉｐｅｉ，２００３：４－５． ［５］于晓野．单层球壳在强震下的破坏机理及抗震设计实用方法研究［Ｄ］．哈尔滨：哈尔滨工业大学，２００５． ＹＵ Ｘｉａｏ－ｙｅ．Ｓｔｕｄｙ ｏｎ Ｄａｍａｇｅ Ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ａｎｄ Ｐｒａｃｔｉｃａｌ Ｄｅｓｉｇｎ Ｍｅｔｈｏｄｓ ｏｆ Ｓｉｎｇｌｅ－ｌａｙｅｒ Ｌａｔｔｉｃｅｄ Ｄｏｍｅｓ ｕｎｄｅｒ Ｓｅ— ｖｅｒｅ Ｅａｒｔｈｑｕａｋｅｓ［Ｄ］．Ｈａｒｂｉｎ：Ｈａｒｂｉｎ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００５． Ｅ６＂ｌ沈世钊，支旭东．网壳结构在强震下的失效机理［Ｊ］．土木工程学报，２００５，３８（１）：１１—２０． ＳＨＥＮ Ｓｈｉ—ｚｈａｏ，ＺＨＩ Ｘｕ－ｄｏｎｇ．Ｆａｉｌｕｒｅ Ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｏｆ Ｒｅｔｉｃｕｌａｒ Ｓｈｅｌｌｓ Ｓｕｂｊｅｃｔｅｄ ｔｏ Ｄｙｎａｍｉｃ ＡｃｔｉｏｎｓＥＪ］．Ｃｈｉｎａ Ｃｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｊｏｕｒｎａｌ，２００５，３８（１）：１１－２０． （编辑 白茂瑞） Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｔｈｅ ａｓｅｉｓｍｉｃ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｆ ｓｉｎｇｌｅ－ｌａｙｅｒ ｒｅｔｉｃｕｌａｔｅｄ ｄｏｍｅｓ ｙＵ Ｘｉａｏ—ｙｅ。ＦＡＮ Ｆｅｎｇ，ＳＨＥＮ Ｓｈ ｉ—ｚｈａｏ （Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｃｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｈａｒｂｉｎ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｈａｒｂｉｎ １５００９０，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｓｔｕｄｙ ｏｎ ａｓｅｉｍｉｃ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｆ ｒｅｔｉｃｕｌａｔｅｄ ｓｈｅｌｌｓ ｆｏｒｍｓ ａ ｍａｊｏｒ ｐａｒｔ ｉｎ ｔｈｅ ａｎｔｉ—ｓｅｉｓｍｉｃ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｕｃｈ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ．Ｉｔ ｇｒｅａｔｌｙ ｄｅｅｐｅｎｓ ｔｈｅ ｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｏｎ ｏｆ ｐｏｓｓｉｂｌｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｄａｍａｇｅｓ ｉｎ ｅａｒｔｈｑｕａｋｅｓ，ａｎｄ ａｌｓｏ ｐｒｏｖｉｄｅｓ ａ ｂａｓｅ ｆｏｒ ｆｕｒｔｈｅｒ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｓｔｕｄｙ ａｎｄ ｐｒａｃｔｉｃａｌ ｄｅｓｉｇｎ．Ｆｏｃｕｓｉｎｇ ｏｎ ｓｉｎｇｌｅ－ｌａｙｅｒ ｒｅｔｉｃｕｌａｔｅｄ ｄｏｍｅｓ，ｗｈｉｃｈ ａｒｅ ｍｏｒｅ ｌｉｋｅｌｙ ｔｏ ｆａｉｌ ｉｎ ｅａｒｔｈｑｕａｋｅｓ，ｔｈｅ ａｕｔｈｏｒｓ ｓｉｍｕｌａｔｅｄ ｔｈｅ ｄｙｎａｍｉｃ ｒｅｓｐｏｎｓｅｓ ｏｆ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ ｕｎｄｅｒ ｓｅｖｅｒｅ ｅａｒｔｈｑｕａｋｅｓ ｂｙ ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｍｅｔｈ— ｏｄｓ，ａｎｄ ｃａｒｒｉｅｄ ｏｕｔ ｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅ ａｎｄ ｄｅｔａｉｌｅｄ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ａｂｏｕｔ ｔｈｅｉｒ ａｓｅｉｓｍｉｃ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ．Ｂｙ ｔｈｅ ｗｏｒｌｄ—ｆａｍｏｕｓ ｆｉ— ｎｉｔｅ ｅｌｅｍｅｎｔ ｓｏｆｔｗａｒｅ ＡＢＡＱＵＳ，ｌｏｔｓ ｏｆ ｐａｒａｍｅｔｒｉｃ ｓｔｕｄｉｅｓ ｗｅｒｅ ｔａｋｅｎ ｔｈｒｏｕｇｈ ｃｈａｎｇｉｎｇ ｆ／Ｌ ｒａｔｉｏ，ｒｏｏｆ ｍａｓｓ，ｍｅｍｂｅｒ ｓｅｃｔｉｏｎｓ ａｎｄ ｅａｒｔｈｑｕａｋｅ ｉｎｐｕｔｓ．Ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｓｔａｔｉｓｔｉｃｓ ａｎｄ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｓｕｃｈ ｉｎｄｉｃｅｓ ａｓ ｃｒｉｔｉｃａｌ ｌｏａｄｓ ａｎｄ ｆａｉｌｕｒｅ ｍｏｄｅｓ， ｓｏｍｅ ｖａｌｕａｂｌｅ ｃｏｎｃｌｕｓｉｏｎｓ ａｎｄ ｔｈｅ ｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔ ｒｏｌｅ ｏｆ ｆ／Ｌ ｒａｔｉｏ ｉｎ ａｎｔｉ—ｓｅｉｓｍｉｃ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｆｏｒ ｉｎｓｔａｎｃｅ ａｒｅ ｏｂｔａｉｎｅｄ，ａｎｄ ｔｈｅ ｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｏｎ ｉｎ ｔｈｉｓ ｆｉｅｌｄ ｉｓ ｐｕｓｈｅｄ ｆｏｒｗａｒｄ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｓｉｎｇｌｅ－ｌａｙｅｒ ｒｅｔｉｃｕｌａｔｅｄ ｄｏｍｅｓ，ａｓｅｉｓｍｆｆ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ，ｃｒｉｔｉｃａｌ ｌｏａｄｓ，｛ａｉｌｕｒｅ ｍｏｄｅｓ Ｂｉｏｇｒａｐｈｙ：ＹＵ Ｘｉａｏ－ｙｅ，Ｃａｎｄｉｄａｔｅ ｆｏｒ Ｐｈ．Ｄ．，Ｈａｒｂｉｎ １５００９０，Ｐ．Ｒ．Ｃｈｉｎａ，Ｔｅｌ：００８６—４５１—８６２８２０８０，Ｅ’ｍａｉｌ：ｄ—ｂｏｙｙｘｙ＠ｙａｈｏｏ． ＣＯｍ．Ｃｎ
