专题综述俘荔 ＣＭＴ焊接技术的发展现状 淮阴工学院机械工程学院（淮安市摘要２２３００１） 张满李年莲 吕建强徐鸿宾 介绍了ＣＭＴ新型焊接技术的工作原理、发展历程及发展现状。与普通ＭＩＧ／ＭＡＧ焊相比，ＣＭＴ实现了 熔滴到熔池的冷过渡，具有热输Ａ／ｂ，无飞溅等突出优点，拓宽了普通ＭＩＧ／ＭＡＧ焊难以涉及的领域，适用于薄板或 超薄板（０．３ ３．０ ｍｌｎ）焊接，以及钢／铝异种材料连接等领域。ＣＭＴ技术是焊接领域的革新技术，必将有力地推动 焊接技术的发展及应用。 关键词：ＧＭＴ技术超薄板焊接铝钢焊接 中图分类号：ＴＧ４５７．１ ０前 言 １ ＣＭＴ焊接技术工作原理 冷金属过渡技术ＣＭＴ（ｃｏｌｄ ｍｅｔａｌ ｔｒａｎｓｆｅｒ）是指将 送丝运动与熔滴过渡过程进行数字化协调…。通过控 ＣＭＴ冷金属过渡技术是在短路过渡基础上开发 的，普通的短路过渡过程如下：焊丝端部熔化形成熔 滴，熔滴与熔池接触形成短路，焊丝爆断，短路时伴有 大的电流和飞溅。而ＣＭＴ技术在熔滴短路时，焊机得 到短路信号后会切断电流，同时焊丝的回抽运动帮助 熔滴脱落，实现熔滴的冷过渡，消除了飞溅现象。ＣＭＴ 技术熔滴过渡示意图见图１，箭头表示焊丝运动方向。 焊机输出的电流电压波形示意图见图２。 制焊丝运动和电源输出波形实现焊接过程中“冷”和 “热”的交替。当熔滴与熔池发生短路时，短路信号会 反馈给焊机的ＤＳＰ处理器，焊机会切断电流，并将信号 反馈给送丝机，送丝机回抽焊丝，使得焊丝与熔滴分 离，且熔滴在无电流状态下过渡。与普通的ＭＩＧ／ＭＡＧ 焊相比，ＣＭＴ技术具有许多优良特性。ＭＩＧ／ＭＡＧ焊是 目前世界上应用广泛、经济、有效地焊接工艺，但其热 输入量高、变形大、飞溅无法避免，了它在某些领 域的应用，尤其是１ ｍｍ以下的薄板更是ＭＩＧ／ＭＡＧ焊 难以解决的难题。而ＣＭＴ技术可以实现无飞溅起弧， 减少了焊后清理工作；弧长控制精确，电弧更稳定；焊 接过程中热输入量小，能够进行薄板（可达０．３ ｍｍ）对 接焊而不需要对工件进行背面气体保护；较高的装配 间隙容忍度使得焊接过程操作容易，特别适用于自动 焊。 １９９１年开始Ｆｒｏｎｉｕｓ公司致力于研究钢与铝的焊 接，１９９７年在钢与铝焊接和无飞溅引弧技术基础上，经 （ａ）电弧引燃，熔滴向 熔池过渡 （ｂ）熔滴进入熔池，电弧 熄灭．电流减小 过５年的努力，开发出ＣＭＴ冷金属过渡技术，改善了 ＭＩＧ／ＭＡＧ熔滴过渡的形式，为ＭＩＧ／ＭＡＧ焊的应用拓 宽了新的领域 。Ｆｒｏｎｉｕｓ ＣＭＴ焊接系统同全数字化 ＭＩＧ／ＭＡＧ焊机一样采用数字ＤＳＰ技术，除具有ＣＭＴ 电弧焊接方式外，还可实现喷射电弧、短路电弧和脉冲 电弧，能够同时满足不同焊接的需要。 （ｃ）电流短路，焊丝回 抽，熔滴脱落。短 路电流保持极小 （ｄ）焊丝运动方向改变， 重复熔滴过渡过程 图１熔滴过渡示意图 ＣＭＴ技术与普通ＭＩＧ／ＭＡＧ焊有明显的不同：① 收稿日期：２００９—０４—１７ 熔滴过渡时电压和电流几乎为零；②将送丝运动同熔 ２０１０年第１２期 ２５ 懈掳专题综述． 滴过渡过程相结合；③利用焊丝的回抽力帮助熔滴脱 落。 和熔铸熔覆工艺等方法实现了无熔深表面熔覆，但熔 覆工艺比较繁琐，效率较低。利用ＣＭＴ技术在 ３０ＣｒＭｎＳｉ钢板表面熔覆ＣｕＳｉ 可以得到稀释率极低的 熔覆层 ，熔覆层与基体间能够实现冶金结合，送丝速 度为５．０ ｍ／ｍｉｎ，焊接速度为１７．０ ｍｍ／ｓ时，熔覆层的 稀释率极低。ＣＭＴ熔覆技术具有稀释率低及工艺简单 高效等优点。 ３．２铝镁异种金属ＣＭＴ焊接 采用Ａ１Ｓｉ 焊丝对铝镁异种材料进行ＣＭＴ焊接， 图２ 电流电压波形示意图 由于超低的焊接热输入以及ｓｉ元素的添加阻止了脆性 金属化合物的形成，有利于提高接头的强度＿６］。在镁 基体侧产生了明显的多层组织，包括同溶体、共晶组 织、Ｍｇ Ａ１． 层和Ｍｇ Ａ１ 层，拉伸试验中表现为典型的 ２ ＣＭＴ和脉冲混合过渡技术 Ｆｒｏｎｉｕｓ公司将ＣＭＴ过渡和脉冲过渡进行混合，交 替过渡。ＣＭＴ技术提供一个最低能量的平台，一个 ＣＭＴ熔滴过渡后，过渡方式转为１个或几个脉冲过渡。 ＭＩＧ／ＭＡＧ焊的热输人量可以通过这种方式自由增加， 可以改善焊缝的背面成形，也可提高薄板的焊接速度。 Ｐｕｌｓｍｉｘ混合过渡可以通过增加脉冲数量来增加熔深， 同时保持高度电弧稳定性和低飞溅。 ３ ＣＭＴ技术的应用 脆性断裂。 ３．３薄铝板ＣＭＴ焊接 薄铝板由于质量轻、强度高在汽车等行业得到广 泛应用，解决薄铝板的焊接问题是加速其应用的重要 因素。普通ＭＩＧ焊由于容易造成烧穿，故难以用于薄 铝板的焊接。热输入小的短路焊接虽可以用于薄铝板 焊接但存在飞溅问题。ＣＭＴ技术热输入小可以控制熔 深，同时可以实现无飞溅的熔滴过渡，适用于薄铝板焊 接。利用ＣＭＴ技术焊接１ ｍｍ厚薄铝板时，间隙容忍 度高，通过控制电流、电压波形以及送丝机构的送丝运 动，熔滴过渡十分稳定，焊缝成形美观，无飞溅 。 ＣＭＴ技术通过与脉冲ＭＩＧ焊混合使用，可以增加铝板 的焊接厚度 Ｊ。 ３．４钢与镍基合金异种材料ＣＭＴ焊接 ＣＭＴ技术几乎可以应用于所有已知的材料，拥有 广泛的应用领域，包括微电子器件、机车制造行业、航 天领域、桥梁和钢结构等领域。Ｆｒｏｎｉｕｓ最新的ＣＭＴ外 部根焊管焊工艺在管道管理局进行的焊接演示中展示 了其优异的特性，被认定为西气东输工程的备选工艺 之一¨ 。ＣＭＴ焊接技术由于具有热输入量小、无飞溅、 焊接速度快、焊接质量好、装配间隙容忍度高、焊接变 形小、焊缝均匀一致等优点，拓宽了普通ＭＩＧ／ＭＡＧ焊 难以涉及的领域，如薄板或超薄板（０．３～３．０ ｍｍ）的 焊接，电镀锌板或热镀锌板的无飞溅ＣＭＴ钎焊，钢与 镍基合金具有优异的高温性能，在航空航天工业 中应用广泛。传统的炉中钎焊与真空钎焊由于热输入 高，容易造成焊件的变形及镍基合金的氧化。采用 ＣＭＴ技术焊接２ ｍｍ厚镍基合金与不锈钢的ＣＭＴ焊接 时，电流８５ Ａ，电压１２．６ Ｖ，焊接速度１２０ ｃｎ￣ｍｉｎ，送 丝速度５ ｍ／ｍｉｎ，气体流量１２ Ｌ／ｍｉｎ时，焊缝质量最 铝异种材料连接等领域。 ３．１ ＣＭＴ技术钢材表面熔覆 在航空和航天领域及兵器制造业，为了改善钢材 的导电、导热性能和表面硬度，通常需要在钢基体表面 熔覆较薄的铜层 ，国内外一些研究者早期采用堆焊 技术熔覆铜，但堆焊是以基体作为一个电极，由于电弧 加热温度和热量分布不均匀，基体容易熔化，造成电弧 好，最大剪切强度可达ｌ８４．９ ＭＰａ，破坏发生在焊缝的 不锈钢侧 。 ３．５铝钢异种材料ＣＭＴ焊接 汽车工业正朝着节能、环保和安全的方向发展，而 节能又是其中的核心问题¨。 。节能的有效措施便是降 低汽车自重，即汽车轻量化。因此钢和铝合金的有效 连接受到重视。然而，钢和铝的熔点存在巨大差异，且 铝与钢中的铁易产生脆性的金属间化合物，如ＦｅＡ１ 和 Ｆｅ：Ａｌ 。另外，不同的热物理性能如膨胀系数、导热率 堆焊稀释率往往大于１０％，即使采用带极堆焊稀释率 也相当大，渗铁成了堆焊工艺的技术难点与影响焊接 性能的重要因素。近年来，同内一些研究者采用感应 熔覆工艺、气体保护连续炉中熔覆工艺、电弧熔覆工艺 ２６ ２０１０年第１２期 。， 专题综述ｒ缛搭 和比热，也将导致焊后巨大的内应力… 。Ｐｉｎｔｏ Ｈ．等 人 对铝钢ＭＩＧ焊、ＣＭＴ焊及激光焊的热影响区及残 余应力进行了对比，ＣＭＴ与激光焊几乎观察不到热影 响区，同时残余应力比ＭＩＧ焊小。Ａｇｕｄｏ Ｌ．等人¨ 的 研究表明铝钢ＣＭＴ焊接的残余应力分布属于典型的 无相变接头应力分布。钢母材存在压应力，钢与铝合 蚀性降低 ］。 金的热影响区为压应力，由于铝合金的导热率比钢的 大，铝合金热影响区的拉应力较大。 熔焊由于其高效性成为铝铜异种材料连接的研究 热点，低输入的短路金属过渡焊接，为解决铝钢异种材 料焊接提供了途径，但是短路过渡焊接中的飞溅较大， 影响了焊接质量。在过去，铝和钢的连接主要通过激 光或电子束焊接，现在ＣＭＴ可实现这样的异种金属连 接，接头和外观都具有很高的合格率。ＣＭＴ焊接技术 在实现低热输入的同时，可以实现无飞溅金属过渡。 铝钢ＣＭＴ焊接接头示意图如图３所示。 （ｂ）线扫捕照片 图３铝钢ＣＭＴ熔钎焊接头不意图 图４ 中问界面区组织和元素线扫描照片” 铝钢焊接过程中产生的金属间化合物会严重影响 接头的力学性能。研究表明，当化合物的厚度小于ｌ０ Ｎ，ｍ时，接头的力学性能是比较理想的。ＣＭＴ技术焊接 ０．６ ｍｍ镀锌板与１ ｍｍ铝板时，通过控制电源波形与 ４结 论 ＣＭＴ工艺是数字化焊接技术发展过程中又一次突 破，其具有热输人量小、无飞溅、装配间隙容忍度高、焊 焊丝回抽力，能够实现电源小的热输入，同时熔滴过渡 稳定。钢与接头界面处的金属化合物为Ｆｅ，Ａｌ 和 ＦｅＡＩ ，厚度小于５ ｍ，焊接质量能够得到保证，接头抗 拉强度可达８３ ＭＰａ ｌ 。对ｌ ｍｍ镀锌钢板和１ ｍｍ铝 板异种材料进行ＣＭＴ熔钎焊连接时，铝和镀锌钢能得 接速度高、变形小、焊缝均匀一致、运行成本低等优点， 将焊丝的运动同熔滴过渡过程相结合，实现了熔滴的 冷过渡。在焊接过程中实现冷一热交替焊接，大幅度 降低热输入量，为薄板的焊接提供了理想的解决方案， 且能在铝钢焊接中取得较好的焊接质量。已被众多欧 州、日本和美国的公司所接受并采用，也必将为中国的 经济建设做出巨大的贡献。 参考文献 到成形良好的搭接接头。拉伸试验时断裂发生在铝母 材的热影响区，接头强度为７２．０９ ＭＰａ。在ＣＭＴ熔钎 焊过程中，形成了中间厚两边薄的界面区，中间界面区 组织和元素线扫描照片如图４所示，在熔化区一侧边 缘形成了富ｚｎ区，界面区组织成分由致密的ＦｅＡ１ 金 ［１］杨修荣．钢与铝的焊接［Ｊ］．航空制造技术，２ｏｏ４（１２）：９６． ［２］ 杨修荣．超薄板的ＣＭＴ冷金属过渡技术［Ｊ］．焊接， ２００５（１２）：５２—５４． 属间化合物层变为ｄ固溶体和ＦｅＡ１ 化合物混合层，而 富ｚｎ区是由富Ａｌ的０【固溶体和残留的Ａｌ组成的¨ 。 ［３］ 珠海科盈．Ｆｒｏｎｉｕｓ ＣＭＴ管道外部根焊工艺获管道局认 焊丝中的Ｍｎ，Ｓｉ元素会显著影响金属间化合物的结构 定［Ｊ］．现代焊接，２００８（１）：３１． ［４］ Ｍａｌｉｎ Ｖ．Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｏｆ ｍｏｌｄ ｓｏｌｉｄｉｉｆｃａｔｉｏｎ ｗｅｌｄｉｎｇ ｆｏｒ ｄｅ— ｐｏｓｉｔｉｎｇ ｎｏｎ—ｆｅｒｒｏｕｓ ａｌｌｏｙｓ ｏｎｔｏ ｓｔｅｅｌ［Ｊ］．Ｗｅｌｄｉｎｇ Ｊｏｕｒｎａｌ， １９９２，７１（５）：３５—３６． 和形态。低的热输入同时选择合理的焊丝，能够有效 控制金属间化合物的厚度，获得良好的抗拉、冲击等力 学性能。ＣＭＴ焊接镀锌钢板与铝板时，温度对ｚｎ元素 的分布起着决定性作用，树枝晶内的ｚｎ元素含量高于 晶界处，热影响区的镀Ｚｎ层会严重烧损，接头的抗腐 ［５］ 姜晓飞，何鹏，冯吉才，等．ＣＭＴ法３０ＣｒＭｎＳｉ钢板表 面熔敷ＣｕＳｉ 接头组织结构特征［Ｊ］．焊接学报，２００８， ２８（２）：４７—５０． ［下转第３２页］ ２０１０年第１２期 ２７ 懈掳试验研究 节的组装，以及高拘束度下的接近或超过屈服极限的 残余应力，管节组装定位后所有环缝应当同时焊接。 （３）对于管节环缝焊接而言，段长对变形不敏感， 但是分段段长对于残余应力影响较大，在文中所研究 的模拟条件下，段长不宜大于４００ ｍｍ。 ［５］ 王继锋，周洪彬，郭素娟．组合热源电弧焊残余应力数值 模拟［Ｊ］．工业建筑，２００７（ｓ１）：１２００—１２０４． Ａ，Ｐａｉｎｔｅｒ Ｍ Ｊ，Ｓｍａｉｌｅｓ Ａ Ｊ，ｅｔ ａ１．Ｆｉｎｉｔｅ—ｅ１． ［６］ Ｂａｃｈｏｒｓｋｉｅｍｅｎｔ ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ ｏｆ ｄｉｓｔｏｒｔｉｏｎ ｄｕｒｉｎｇ ｇａｓ ｍｅｔａｌ ａｒｃ ｗｅｌｄｉｎｇ ｕｓｉｎｇ ｔｈｅ ｓｈｒｉｎｋａｇｅ ｖｏｌｕｍｅ ａｐｐｒｏａｃｈ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｍａｔｅｄ— ｌｓａ Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，１９９９（９２／９３）：４０５—４０９． （４）相对于可见的变形而言，的残余应力问 题还是比较严重的。如何在保证合理的变形量控制的 前提下，尽量降低残余应力，保证蜗壳安全运行是应当 予以关注的。 参考文献 ［７］ Ｍｕｒｎｇａｎ Ｓ，Ｇｉｌｌ Ｔ Ｐ Ｓ，Ｋｕｍａｒ Ｐ Ｖ，ｅｔ ａ１．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｍｏｄ． ｃｌｉｎｇ ｏｆ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｄｕｒｉｎｇ ｍｕｈｉｐａｓｓ ｗｅｌｄｉｎｇ ｏｆ ｐｌａｔｅｓ［Ｊ］．Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ Ｗｅｌｄｉｎｇ ａｎｄ Ｊｏｉｎｉｎｇ． ２０００，５（４）：２０８—２１４． ［８］ Ａｌｌｕｍ Ｃ Ｊ，Ｑｕｉｎｔｉｎｏ Ｌ．Ｃｏｎｔｏｒｌ ｏｆ ｆｕｓｉｏｎ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｉｎ ｐｕｌｓｅｄ ｃｕｒｒｅｎｔ ＭＩＧ ｗｅｌｄｉｎｇ—Ｐａｒｔ２『Ｊ］．Ｍｅｔａｌ Ｃｏｎｓｔｒｕｃ— 漆卫国，谢红霞，付战波．大型水轮机低碳调质高强钢蜗 壳电站现场焊接技术［Ｊ］．电焊机，２００８，３８（１Ｏ）：ｌ一５， ｌ７． ｔｉｏｎ，１９８５，１７（５）：３１４—３１７． ［９］ 张华，潘际銮．基于二维焊接温度场检测的三维温度 场计算机模拟［Ｊ］．焊接学报，１９９９，２０（４）：２２６—２３２． ［１０］ 龚长清，曾辉，肖可畏，等．三峡水利枢纽左岸厂房蜗壳 的焊接［Ｊ］．水利电力机械，２０００（５）：ｌ３一ｌ８． ［２］ 杜天棕，孙永田．小浪底电站蜗壳焊接残余应力分析 ［Ｊ］．水电站机电技术，１９９９（４）：７１—７５． ［３］ 金阳明，于有生，于成奎，等．基于ＡＮＳＹＳ分段退焊焊接 温度场的数值模拟［Ｊ］．中国水运，２００６，６（１１）：６９—７０． Ｎ Ｓ，Ｅａｇａｒ Ｔ Ｗ．Ｄｉｓｔｉｂｕｔｒｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｈｅａｔ ａｎｄ ｃｕｌＴｅｎｔ ［４］ Ｔｓａｉ蔡志鹏．大型结构焊接变形数值模拟的研究与应用［Ｄ］． 清华大学工学博士学位论文，北京：清华大学，２００１． ｆｌｕｘｅｓ ｉｎ ｇａｓ ｔｕｎｇｓｔｅｎ ａｒｃｓ［Ｊ］．Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ， １９８５，１６Ｂ（１２）：２５７—２６２． 作者简介：赵楠，１９８５年出生，硕士研究生。研究方向为材 料加工。 【上接第２７页］ ［６］Ｗａｎｇ Ｊ，Ｆｅｎｇ Ｊ Ｃ，Ｗａｎｇ Ｙ Ｘ．Ｍｉｅｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ Ａ１一Ｍｇ ｄｉｓｓｉｍｉｌａｒ ｗｅｌｄ ｍａｄｅ ｂｙ ｃｏｌｄ ｍｅｔａｌ ｔｒａｎｓｆｅｒ ＭＩＧ ｗｅｌｄｉｎｇ 【ｌ３］ Ａｇｕｄｏ Ｌ，Ｗｅｂｅｒ Ｓ，Ｐｉｎｔｏ １４．Ｓｔｕｄｙ ｏｆ ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｎｄ ｒｅｓｉｄｕａｌ ｓｔｒｅｓｓｅｓ ｉｎ ｄｉｓｓｉｍｉｌｒ Ａ１ａ／ｓｔｅｅｌｓ ｗｅｌｄｓ ｐｒｏｄｕｃｅｄ ｂｙ ｃｏｌｄ ｍｅｔｌａ ｔｒａｎｓｆｅｒ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｆｏｒｕｍ，２００８ （５７ｌ／５７２）：３４７—３５３． ａ１．Ｔｈｅ ａｒｃ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ［１４］ Ｚｈａｎｇ Ｈ Ｔ，Ｆｅｎｇ Ｊ Ｃ。Ｈｅ Ｐ，ｅｔａｎｄ ｍｅｔａｌ ｔｒａｎｓｆｅｒ ｂｅｈａｖｉｏｕｒ ｏｆ ｃｏｌｄ ｍｅｔａｌ ｔｒａｎｓｆｅｒ ａｎｄ ｉｔｓ ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００８，２４（７）：８２７ —８３１． ［７］Ｆｅｎｇ Ｊ Ｃ，Ｚｈａｎｇ Ｈ Ｔ，Ｈｅ Ｐ．Ｔｈｅ ＣＭＴ ｓｈｏｒｔ—ｃｉｒｃｕｉｔｉｎｇ ｍｅｔ－ ａｌ ｔｒａｎｓｆｅｒ ｐｒｏｃｅｓｓ ａｎｄ ｉｔｓ ｕｓｅ ｉｎ ｔｈｉｎ ａｌｕｍｉｎｕｍ ｓｈｅｅｔｓ ｗｅｌｄ— ｕｓｅ ｉｎ ｊｏｉｎｉｎｇ ａｌｕｍｉｎｉｕｍ ｔｏ ｚｉｎｃ—ｃｏａｔｅｄ ｓｔｅｅｌ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒ／一 ａｌｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００９，４９９（１／２）：１１１—１１３． ｉｎｇ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒｉａｌ ａｎｄ Ｄｅｓｉｇｎ，２００９，３０（５）：１８５０—１８５２． ［８］Ｐｉｃｋｉｎ Ｃ Ｇ，Ｙｏｕｎｇ Ｋ．Ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｏｆ ｃｏｌｄ ｍｅｔａｌ ｔｒａｎｓｆｅｒ （ＣＭＴ）ｐｒｏｃｅｓｓ ｆｏｒ ｗｅｌｄｉｎｇ ａｌｕｍｉｎｉｕｍ ａｌｌｏｙ［Ｊ］．Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｙ ｏｇｆ Ｗｅｌｄｉｎｇ＆Ｊｏｉｎｉｎｇ，２００６。１ｌ（５）：５８３ —［１５］ 石常亮，何６１—６４． 鹏，冯吉才，等．铝／镀锌钢板ＣＭＴ熔钎焊 界面区组织与接头性能［Ｊ］．焊接学报，２００６，２７（１２）： ａ１．Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ｏｆ ｍｉｃｒｏ— ［１６］ Ａｇｕｄｏ Ｌ，Ｊａｎｋ Ｎ。Ｗａｇｎｅｒ Ｊ，ｅｔ５８５． ［９］“ｎ Ｓ Ｂ，Ｆａｎ Ｃ Ｌ，Ｓｏｎｇ Ｊ Ｌ，ｅｔ ａ１．Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ＣＭＴｗｅｌｄ－ ｉｎｇ ｏｆ ｎｉｃｋｅｌ—ｂａｓｅｄ ａｌｌｏｙ ｗｉｔｈ ｓｔａｉｎｌｅｓｓ ｓｔｅｅｌ【Ｊ］．Ｃｈｉｎａ Ｗｅｌｄｉｎｇ，２００７，１６（３）：２３—２６． ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｎｄ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｓｔｅｅｌ—ｌａｕｍｉｎｉｕｍ ｊｏｉｎｔｓ ｐｒｏｄｕｃｅｄ ｂｙ Ｍｅｔａｌ Ｂｘｃ ｊｏｉｎｉｎｇ【Ｊ］．Ｓｔｅｅｌ Ｒｅｓｅａｃｈ Ｉｎｔｅｍａ— ｔｉｏｎａｌ，２００８，７９（７）：５３０—５３５． Ｊ Ｃ，Ｈｅ Ｐ，Ｈａｃｋｌ Ｈ．Ｄｉｓｔｉｂｕｔｉｒｏｎ ｏｆＺｎ ａｎｄ ｉｎｔｅｒｆａｅｉａｌ ［１７］ Ｆｅｎｇ ［１０］ 刘茜．满足汽车发展要求的零部件材料一塑料、铝和 钢的应用状况［Ｊ］．天津汽车，１９９７（３）：２９—３４． ｍｉｅｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ ｂｒａｚｅ—ｗｅｌｄｉｎｇ ＣＭＴ ｊｏｉｎｔｓ ｂｅｔｗｅｅｎ ｌｕｒａｎｉｎｉ— ［１１］ Ｍｕｒａｋａｍｉ Ｔ，Ｎａｋａｔａ Ｋ，Ｔｏｎｇ Ｈ Ｊ．Ｄｉｓｓｉｍｉｌｒ ａｍｅｔｌａ ｊｏｉｎｉｎｇ ｏｆ ａｌｕｍｉｎｕｍ ｔｏ ｓｔｅｅｌ ｂｙ ＭＩＧ ａｒｅ ｂｒａｚｉｎｇ ｕｓｉｎｇ ｆｌｕｘ ｃｏｒｅｄ ｕｒｎ ａｎｄ ｇｌｖａａｎｉｚｅｄ ｓｔｅｅｌ ｓｈｅｅｔｓ［Ｊ］．Ｓｏｌｉｄ Ｓｔａｔｅ Ｐｈｅｎｏｍｅｎａ， ２００７（１２７）：４３—４８． ｗｉｒｅ［Ｊ］．ＩＳＩＪ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，２００３，４３（１０）：１５９６—１６０２． ［１２］Ｐｉｎｔｏ Ｈ，Ｐｙｚａｌｌａ Ａ，Ｈａｃｋｌ Ｈ，ｅｔ ａ１．Ａ ｃｏｍｐａｒａｔｉｖｅ ｓｔｕｄｙ ｏｆ ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｎｄ ｒｅｓｉｄｕａｌ ｓｔｒｅｓｓｅｓ ｏｆ ＣＭＴ一，ＭＩＧ—ａｎｄ 作者简介： 张满，１９８０年出生，博士研究生，讲师，主要从事 ｌａｓｅｒ—ｈｙｂｒｉｄ ｗｅｌｄｓ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒｉａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｆｏｒｕｍ，２００６ （５２４／５２５）：６２７—６３２． ３２ ２０１０年第１２期 新型焊接材料及新工艺方面的研究．已发表论文６ 篇。
