1.1施工合同 序号 1 2 合同名称 光华路SOHO工程施工合同文本 光华路SOHO工程劳务施工合同 合同编号 GHJA-001 工004 签订日期 2007.3 2007.3 1.2施工图纸 序号 1 2 图纸名称 光华路SOHO工程建筑施工图 光华路SOHO工程结构施工图 图纸编号 A001-A711 S001-S622 出图日期 2007.3 2007.3 1.3施工组织设计 序号 1 名称 光华路SOHO工程施工组织设计 发放编号 01-B2-001 发放日期 2007.3 1.4规范、规程、标准 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 类别 名称 编号 GB50009-2001 GB50194-93 国家 建筑结构荷载规范 国家 建设工程施工现场供用电安全规范 行业 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2001 行业 建筑施工高处作业安全技术规范 行业 建筑机械使用安全技术规程 地方 建筑安装分项工程施工工艺规程 地方 北京市建筑工程施工安全操作规程 地方 北京市建筑工程施工现场安全管理标准 地方 北京市建设工程施工现场安全防护标准 JGJ80-91 JGJ33-2001 DBJ/T01-26-2003 DBJ01-62-2002 京建施［2003］1号 北京市朝阳田华建筑集团五公司 第1页
1.5法律、法规、规范性文件 序号 1 2 3 4 法律、法规名称 中华人民共和国建筑法 中华人民共和国环境保护法 中华人民共和国合同法 中华人民共和国劳动法 关于印发〈建筑施工企业安全生产管理机构设置及专5 职安全生产管理人员配备办法〉和〈危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家认证审查办法〉的通知 6 1.6其它 序号 类别 名称 中国建筑科学究院建筑工程软1 软件 件研究所PKPM脚手架计算软件 2 企业 质量环境职业健康安全手册 THQEOM-2005-257 编号 鉴定证书号 建科鉴字[2004]107号 建设工程监理安全生产管理条例 编号 建设部建质[2004]213号文 国务院第393号令 2、工程概况
2.1工程设计概况 序号 1 2 3 4 5 6 7 项目 工程名称 工程地点 工程性质 建设单位 监理单位 占地面积 建筑面积 75766㎡ 内容 光华路SOHO工程（办公、商业楼） 北京市朝阳区光华路 办公、商业 北京山石房地产有限责任公司 北京方圆建设监理有限责任公司 19580.487㎡ 地上面积 51680㎡ 14层 北京市朝阳田华建筑集团五公司 第2页
地下面积 基础结构形式 8 结构形式 主体结构形式 楼梯结构形式 坡道结构形式 2.2相关部位概况 序号 项目 地下四层 地下三层 地下二层 地下一层 1 涉及部位层高 首层 二层 三层 四层 五—十三层 十四层 入口大厅 扶梯口 9 相关尺寸 入口大厅上部梁截面(mm) 内容 3.4米 3.6米 5.1米 5.25米 6米 4.5米 4.5米 4.8米 3.6米 5.4米 24086㎡ 4层 梁板式筏板基础 框架-核心筒剪力墙结构 梁、板式楼梯 剪力墙 地下车库、战时物资库 地下车库 地下车库、设备机房层 商业区 商业区 商业区 商业区 商业区 办公区 办公区 F1-F2,11.6m×9m，总高度10.5m B1-F4,59m×6.7m，总高度25.05m 300×550,300×650,500×850 入口大厅上部板厚(mm) 110 扶梯口上部梁截面(mm) 300×550,300×650,500×700 扶梯口上部板厚(mm) 框架柱尺寸（mm） 2.3工程特点
本工程地下一层楼面至地上三层顶板４-9轴/D-E轴处均存在扶梯预留洞口，尺寸59m×6.7m，总高度25.05m，模板支架总搭设高度为24.84m，一层
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110 900×900,1000×1000 入口大厅处总高度10.5m，模板支架总搭设高度10.17m，均属高支架，根据国务院第393号令和建设部2004年213号文，由技术部编制此专项安全施工方案。 2.4相关部分图纸
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典型结构平面位置图
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入口大厅范围平面
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扶梯口处范围平面
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扶 梯 口
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典型剖面图1
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扶梯口处入口大厅典型剖面2
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3、施工安排
3.1工期进度安排 序号 1 2 3 4 5 6 7 部位 入口大厅一层 入口大厅二层 扶梯口B1层 扶梯口F1层 扶梯口F2层 扶梯口F3层 扶梯口F4层 进度安排 2007年7年25至2007年7月26日 2007年8月6日至2007年8月7日 2007年7月20日至2007年8月5日 2007年8月6日至2007年8月15日 2007年8月16日至2007年8月22日 2007年8月23日至2007年8月31日 2007年9月1日至2007年9月15日 3.2组织机构及职责分工
高大模板支架搭设由木工工长田秀标负责指挥，安全员孙建林现场监督，方海永负责架管和扣件的取样和送检试验，质检员方伯刚负责质量验收，生产经理李宏生负责材料人员调配并参加高大模板支架的验收。 3.3方案的编制和审批
方案由项目部技术组进行编制，项目总工审核，公司技术负责人进行审批，并要进行专项安全施工方案论证，针对论证问题进行修改报监理审批后，由项目资料员对项目各相关部门发送，项目技术负责人进行方案交底后，由工长组织实施。
3.4检查和验收
此两处模板支架应在下列阶段进行检查和验收： 1）每层搭设完毕后 2）达到设计高度后 3）作业层上施工荷载前 4）上层砼浇筑完，每周一次检查 5）拆除过程中检查
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高检查和验收人员由项目经理、项目总工、项目质检员、项目安全员、项目土建工长、公司安全科和监理工程师组成，共同进行验收，验收合格后，填写阶段验收合格单后，方可进行下道工序施工。
4、施工准备
4.1材料要求及保证措施 4.1.1钢管
（1）脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T 13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T 3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T 700）中Q235-A级钢的规定。
（2）脚手架钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的钢管，钢管应有产品质量合格证，钢管必须涂有防锈漆并严禁打孔。材料一次进场，并为同一批次、炉号产品，由材料员谷宗水验收数量，质检员方伯刚和木工工长田秀标对钢管进行外观和壁厚检验。外观检率要达到100%，钢管外观应平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；对钢管壁厚检验率达到80%以上,使用游标卡尺检验，最小壁厚不得小于3.2mm。并做好验收记录，验收人签字合格后方可用于此两个部位高大支架，严禁与其它部位混用。 4.1.2扣件
（1）采用可锻造铸铁制作的扣件，其材质必须符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831-1995）的规定。新扣件必须有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。
（2）脚手架采用的扣件，在螺栓拎紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。 （3）扣件分直角、旋转、对接三类一次进场，由材料员谷宗水验收数量，质检员方伯刚和木工工长田秀标共同对扣件对行检验，检验率为100%，表面有裂纹、变形、锈蚀等质量问题的严禁使用，出现滑扣的螺栓必须要求送货单位现场进行更换。依据进场数量由项目试验员方海永对各类扣件送检测机构进行检测，检测合格后才能使用。不得与其它部位使用的扣件进行混用。 4.1.3脚手板
（1）对进场的脚手板由搭设架工进行外观检验，不得有翘曲和腐蚀，抽查率100%。
（2）木脚手板的宽度不得小于200mm，厚度不小于50mm，两端采用直径为4mm的镀锌钢丝入箍两道。
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4.1.4安全网
（1）安全网要有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。 （2）进场后进行外观质量检验，不得有断线、漏眼等缺陷，外观检验合格后由项目试验员方海永送专业检测机构进行复试，复试合格后方可使用。 4.2技术准备
（1）熟悉图纸，了解掌握各处施工情况，统筹考虑人员、材料、机具的进场和施工顺序。
（2）由项目技术组按方案绘出各处的支架立杆布置图，放线员放出搭设处支架立杆的位置线，施工中严格按线搭设。
（3）由项目技术组编制专项施工方案，经公司、监理审批和专家论证可行后按方案和技术规程对操作者进行技术交底和安全交底，并下达书面技术交底。交底要对所有的搭设人员和相关管理人员进行，并有接受交底人的签到表和交底记录。
（4）认真做好扣件和安全网的进场验收检验工作，按要求进行复试，施工前要有复试合格报告。 4.3生产准备
（1）各规格架管、卡扣、工具、搭设人员以及安全防护用具已到位。 （2）所有使用的架管、扣件、脚用板、安全网均分类型一次进场，明确进场时间，由专人负责验收，并妥善保管。
（3）材料进场要分类码放整齐，架管码放在支撑架内，扣件放在用钢模拼好的专用料斗，并上部覆盖。 4.4人员准备及证件办理 4.4.1施工手续及证件
所有架子工必须具备《北京市特种作业操作证》、《北京市安全资格上岗证》（接受相应三级安全教育）等准许施工证件。
架子工和木工必须定期体检，合格者方可持证上岗，凡患有高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够等不得从事脚手架搭设。 4.4.2管理人员及劳务人员培训、教育
全体管理人员除每年参加年审及其教育外，每周一都参加经理部组织的教育。架子工进场必须进行三级安全教育和相应考核，每周一参加经理部组织的教
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育,必须建立班前会,并有会议纪要。 4.4.3人员准备
序 号 1 2 3 工 种 架 子 工 木 工 杂 工 人 数 6人 6人 10人 备 注 上 岗 证 有等级证的 5、主要施工方法
5.1模板支架的设计
（1）入口大厅处
采用扣件式脚手架，立杆使用Φ48×3.5钢架管，纵横间距均为0.9m，步距1.5m，顶部使用可调式顶托支撑100×100木方做为二层顶板模板的主楞，上放50×100木方次楞，间距250mm，顶托上端距支撑架顶水平杆230mm，立杆间按步距满设双向水平杆，并每两步设置一道水平剪刀撑，每隔4根立杆设置一道垂直剪刀撑，四周沿全高满布垂直剪刀撑，距一层楼面200mm高处设置双向扫地杆,立杆下垫50mm厚通长架板。主梁支架采用三根立杆上方顶托支撑木方。
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说明：图中粉色线条为与柱和梁的拉结点光华路SOHO工程（办公、商业楼）入口大厅及扶梯口模板高大支架（专项安全）施工方
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入口大厅架体平面定位图
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说明：图中粉色线条为水平剪刀撑入口大厅架体搭设剖面位置图
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（2）扶梯口处
采用扣件式脚手架，立杆使用Φ48×3.5钢架管，纵横间距均为0.9m，步距1.5m，顶部使用可调式顶托支撑100×100木方做为四层顶板模板的主楞，主楞上放置50×100木方做为次楞，间距250mm，顶托上端距支撑架顶层水平杆间距340mm。立杆下垫50mm厚通长架板，立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度。主梁支梁采用三根立杆上放顶托支撑木方，次梁为中间增设一根立杆，三根立杆与梁底短钢管使用扣件连接。在支架中每隔两步架设置一道水平剪刀撑，下部水平剪刀撑和扫地杆结合布置。在四周和中部沿全高每隔四杆立杆设置一道垂直剪刀撑，构成刚性空间。每层对应框架柱位置均设置拉墙杆，增加整个架体的稳定性。搭设简图如下：
说明：图中粉色线条为水平剪刀撑北京市朝阳田华建筑集团五公司 第19页
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扶梯口处支架搭设剖面图
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办公、商业楼工程 模板高大支架施工方案
说明：图中蓝色线条为梁边线，粉色线条为拉结点，在每层柱上、中、下和每层顶板梁处设置。扶梯口模板支架搭设平面图50厚通长木架板说明：图中粉色线条为架体中部设置的垂直剪刀撑扶梯口模板支架搭设立面图
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5.2模板支架的构造 5.2.1立杆
立杆为单立杆，起步立杆长为6m和4m（将接头错开），以后均用6m杆,最上一排立杆根据实际调整。采用对接扣件连接立杆接头，两个相邻立杆接头不能设在同步内，错开距离≥500mm且与相近横杆的距离不大于500mm，立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步或遗漏。
从地下四层一直到顶层此两处模板支撑架均应一一对应，必须沿其轴线搭设到顶，拆除之前地下各层对应的模板及支架不得拆除。 5.2.2横杆
两个方向横杆长度为6m，布置在立杆内侧，与立杆交接处用直角扣件扣紧，不得遗漏。
接头采用对接扣件连接，相邻横杆的接头必须相互错开且不小于500mm，不得出现在同步同跨内，接头与相邻立杆距离≤500mm且与相近立杆的距离不大于立杆纵距的1/3。
5.2.3扫地杆
必须设置纵横向扫地杆,纵向扫地杆用直角扣件固定在距垫板上皮200mm处的立杆上。横向扫地杆用直角扣件紧靠纵向扫地杆固定在立杆上。横向扫地杆在纵向扫地杆之下。
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5.2.4垂直剪刀撑
外侧立面沿四周及架高连续设置剪刀撑，内部沿东西方向每隔4根立杆沿全高设置垂直剪刀撑。剪刀撑斜杆斜杆与水平面夹角为45°-60°，底部斜杆的下端置于垫板之上。斜杆接长采用旋转扣件搭接，搭接长度不小于1000mm，设置3个旋转扣件，斜杆相邻接头不得位于同一跨内。剪刀撑斜杆用旋转扣件与立杆和横杆各点进行扣结。 5.2.5水平剪刀撑
由于此两处均属超高支架，为了保证整个架体的整体刚度，沿架体全高在每隔两步设置一道水平剪刀撑。设置位置：上部设在顶板模板下第一道水平横杆上，下部水平剪刀撑结合扫地杆设置。尽量采用6m架管，搭接头采用旋转扣件，构造与垂直剪刀撑一样，与水平杆相交部位均使用旋转扣件设置扣结点。 5.2.6拉结点
每层应对应框架柱位置，沿柱高上、中、下设置架体拉结点，拉结点处杆体要求为沿架宽通长设置，每层楼板处均与梁设置拉结杆。拉结杆使用抱箍与柱体相连，使用双直角扣件和两根短架杆与梁锁紧。
架体抱箍架管将架体与柱拉结此根抱箍架管伸入架体不少于2排，与水平杆拉结废多层板包角保护800×800框架柱抱箍架管将架体与柱拉结此根抱箍架管伸入架体不少于2排，与水平杆拉结废多层板包角保护800×800框架柱此抱箍架管与对面柱抱箍架管贯通架体此抱箍架管与对面柱抱箍架管贯通架体架体与柱的拉结点
施工时结合梁模板的拉结点，间距为隔一立杆拉结一点，层层设置。架体北京市朝阳田华建筑集团五公司 第23页
架体与梁的拉结点光华路SOHO工程（办公、商业楼） 模板高大支架施工方案
5.2.7脚手板
在四层顶板施工时，为了保证操作工人的施工安全，必须在顶板模板支设前满铺脚手板，脚手板采用木架板。脚手板用10#铅丝与纵横水平杆绑扎牢固，保证人行走时不滑动，不允许出现探头板。
5.2.8安全网
四层顶板模板施工时，在梁底第一道水平杆位置设置水平安全网，水平安全网与纵横向水平杆绑扎牢固，施工时不得踩踏安全网施工，并严禁放置任何材料物品。
5.3模板支架的搭设
（1）脚手架搭设前，由项目技术部绘制模板支架排列图，放线员依据建筑物形状及模板支架布置图进行放线，搭设架工按间距排好立杆，立杆下设置不小于50mm厚的通长木架板，木垫板应准确地放在定位线上。
（2）搭设时要从一个角部开始向两边延伸交圈搭设，按放线位置竖起立杆，将立杆与纵横向扫地杆连接固定（横向扫地杆位于纵向扫地杆之下），然后装设第一道纵横向水平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设，在搭设时，每完成一步都要及时校正立杆的垂直度和纵横水平杆的标高和水平度，使脚手架的步距、横距、纵距上下始终保持一致。水平杆必须在角部交圈并与立杆连接固定。
（3）垂直剪刀撑和水平剪刀撑等整体拉结杆件随架子搭设一起及时设置，不得滞后超过两步距，以保证架体的整体稳定性，连墙杆在装设时，注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和整架的变形。
（4）架体搭设随施工进度分层搭设，所有扣件均要拧紧，但用力不得过大以防螺栓溢扣。
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5.4模板支架的拆除
（1）模板支架拆除前，应对上层楼板同条件试块进行试压，砼强度达到设计强度的100%并能够支撑上部支架强度，提出拆模申请，并经项目技术负责人和监理批准同意后，才能进行架体拆除。同条件试块必须为在本部位留设并同条件养护的试块，审批拆模申请时要通过回弹仪进行复测，保证实体强度达到要求。
（2）拆除前，对参与支架拆除的操作人员、管理人员和检查监护人员进行书面安全技术交底。并检查支架的扣件连接、拉结点是否牢固、安全，支架上杂物及楼面障碍物是否清除，如存在影响拆除支架安全的隐患，应先对支架进行整修和加固，以保证支架在拆除过程中不发生危险。
（3）支架的拆除严禁在垂直方向上同时作业，脚手架拆除时，上、下层楼面必须设围栏和警戒标志，并派专人看守。严禁一切非操作人员入内。
（4）拆除支架前应先拆除四层顶板模板，拆除顶板模板时在梁底以下第二道水平杆处满铺架板，并对周边进行防护，严格遵守拆除顺序，先支的后拆，后支的先拆。
（5）支架先拆剪刀撑，而后拆纵横水平横、立杆等。所有拉结点随脚手架逐层拆除，严禁先将拉结点整层或数层拆除后再拆支架。分段拆除高低差要小于2步。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固,后拆拉结杆。
（6）支架拆除架子时,要由专人指挥、清料，随拆随运，禁止往下乱扔料具，各构件必须及时分类放置、下运，扣件装袋由卸料平台用塔吊运走，严禁抛扔，钢管由人工传至楼面，分散在下层顶板梁的支座处，不得集中堆放。
（7）如一天不能拆完，都要对尚未拆除支架的安全状况进行检查。如有异常情况应及时处理，确认一切均安全后方可离岗，不可疏忽大意，留有隐患。
6、质量保证
（1）支架搭设前，由工长根据施工方案对操作班组长进行详细技术交底，并落实责任。
（2）每搭设一层支架，均要随搭设随时检查立杆的垂直度和水平杆的水平，允许偏差必须符合规范要求，并抽查扣件的拧紧力和材料的使用情况。
（3）每搭设一层支架，均由项目技术负责人、工长、质检员、安全员、监理共同验收检查,合格后方可进行下一步施工。
（4）搭设完成后，使用之前，由项目经理、项目技术负责人、工长、质检员、安全员、监理和公司安全部共同验收检查合格后方可使用。
（5）浇筑砼前，由专人检查支撑是否可靠、扣件是否松动，如有及时现场处理。浇筑砼过程中，设专人进行看模，随时注意支架的变化情况，如有意外及时通知各作业人员和现场工长，以便及时处理，防止意外事故发生。
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（6）上部施工时不得将施工材料、工具等集中堆放和产生大的冲击，不得超载使用。
（7）搭设的技术要求、允许偏差与检验方法 项次 表面 排水 1 地基 垫板 底座 项目 技术要求 坚实平整 不积水 不晃动 不沉降 最后验收垂直度 立杆2 垂直Ｈ＝2m 度 Ｈ＝10m Ｈ＝20m 步距 3 间距 纵距 横距 纵向一根杆的两端 4 水平杆高差 同跨内两根纵向水平杆高差 主节点处各扣件中心≤150mm 点相互距离 同步立杆上两个相隔≤500mm 5 扣件安装 对接扣件的高差 立杆上的对接扣件至≤h/3 主节点的距离 纵向水平杆上的对接≤立杆间 扣件至主节点的距离 扣件螺栓拧紧扭力矩 6 剪刀撑斜杆与地面的倾角 距/3 40-65N.m 45-60 钢卷尺 扭力扳手 角尺 钢卷尺 ±10 搭设过程中检查允许偏差 ±7 ±25 ±50 ±20 ±50 ±20 ±20 水平仪或水平尺 钢板尺 允许偏差（mm） 检查方法 -10 ±100 用经纬仪或吊线和卷尺 观察 钢板尺 （8）安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩由项目质检员和木工工长采用扭力扳手
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检查，抽样方法按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准按下表确定。不合格的必须在现场重新拧紧，直至合格为止。并填写扣件拧紧抽样检查表。 项次 检查项目 连接立杆与纵（横）向水平杆1 或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件 连接横向水平2 杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处） 安装扣件数量（个） 抽检数量（个） 允许的不合格数 50-90 91-150 151-280 281-500 501-1200 1201-3200 50-90 91-150 151-280 281-500 501-1200 1201-3200 5 8 13 20 32 50 5 8 13 20 32 50 0 1 1 2 3 5 1 2 3 5 7 10 7、安全注意事项
（1）模板支架必须随每层顶板模板支设一同搭设，搭设时避开立体交叉作业，严格按方案及相应安全规范、标准进行施工，控制好立杆的垂直度，横杆水平度并确保节点符合要求。
（2）模板支架经有关部门检查验收后，方允许投入使用或继续使用。 （3）工人上架操作时必须戴好安全帽和佩挂安全带。禁止在架板上加垫单块脚手板或其它物品增加操作高度。
（4）严禁上架操作人员在架面上奔跑、退行、嬉闹和坐在栏杆上，避免发生碰撞、闪失、失衡、脱手、滑跌和落物等不安全作业。
（5）严禁在架面上堆放任何材料，不得将模板、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在此支架上，杂物必须及时清除。
（6）模板支架搭拆及使用时注意对成品的保护，严禁自架上向架下抛掷材料、物品和倾倒垃圾。
（7）在架体使用阶段，严禁任意拆除任何杆件。
（8）搭拆脚手架时，要设置围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
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8、成品保护
（1）脚手架拆除要注意成品保护，不得乱扔，并注意梁、柱角的保护。 （2）和拉结点相连的柱、梁要在角部使用多层板护角，以防角部破坏。 （3）拆除的架管要从上向下由操作人员传递，避免对下层楼面的破坏。
9、模板支架的计算
本工程计算采用中国建筑科技研究院建筑工程软件研究所的PKPM施工系列软件和人工复核计算的。 9.1扶梯口高支撑架计算 9.1.1扶梯口顶板高支撑架计算
一、参数信息: 1.脚手架参数
横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.34； 脚手架搭设高度(m):24.89；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；顶托100×100mm方木支撑(计算时取95×95mm)；
板底支撑连接方式:50×100mm方木（计算时取45×95mm）支撑； 2.荷载参数监理工程师论坛http://bbs.job2299.com/
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.110；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.木方计算参数（考虑实际进料的尺寸）
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):14.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 次楞木方的截面宽度(mm):45.00；次楞木方的截面高度(mm):95.00；
主楞支撑木方的截面宽度（mm）：95；主楞支撑木方的截面高度（mm）：95
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图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板的计算：
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 =25.000×0.110×0.900+0.350×0.900=2.790kN/m 活荷载标准值 q2 =(2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=90.00×1.50×1.50/6=33.75cm3； I=90.00×1.50×1.50×1.50/12=25.31cm4； (1)抗弯强度计算
f=M/W<[f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M=0.100ql2
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其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到M=0.100×(1.2×2.79+1.4×2.7)×0.25×0.25=0.045kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.045×10006/33750=1.320N/mm2 面板的抗弯强度验算 f<[f],满足要求! (2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×2.790+1.4×2.700)×0.250=1.069kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1069.0/(2×900.000×15.000)=0.119N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T<[T]，满足要求! (3)挠度计算
v=0.677ql4/100EI<[v] =l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×2.790×2504/(100×6000×253125)=0.049mm
面板的最大挠度小于250/250,满足要求! 三、模板次楞方木的计算:
次楞木方按照木方按照均布荷载下连续梁计算。，方木的截面力学参数截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4.500×9.500×9.500/6 = 67.69 cm3；
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 321.52 cm4；
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11= 25.000×0.250×0.110 = 0.688 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q12= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
q2 = (1.000+2.000)×0.250 = 0.750 kN；
2.强度计算:
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q=1.782/0.900=1.980kN/m
最大弯矩 M=0.1ql2=0.1×1.98×0.90×0.90=0.160kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.900×1.980=1.069kN 最大支座力 N=1.1×0.900×1.980=1.960kN 抗弯计算强度 f=0.160×106/67687.5=2.37N/mm2
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次楞木方的计算强度为 2.37N/mm2 小于13.0 N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T = 3×1069/(2×45×95)=0.375N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T] = 1.600 N/mm2；
次楞木方的抗剪强度为0.375N/mm2小于 1.600 N/mm2 ，满足要求! 4.挠度计算:
最大变形 v =0.677×0.775×900.04/(100×9500.00×3215156.3)=0.113mm；
次楞木方的最大挠度 0.113 小于 900/250,满足要求! 四、主楞木方支撑计算:
主楞支撑木方按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算 集中荷载取木方的支座力 P= 1.960kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.088kN/m
1.96kN 1.96kN 1.96kN 1.96kN 1.96kN 1.96kN 1.96kN 1.96kN 1.96kN 1.96kN 1.96kN 0.09kN/mA 900 900 900B
主楞支撑木方计算简图
0.6440.564
主楞支撑木方计算弯矩图(kN.m)
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0.0420.569
主楞支撑木方计算变形图(kN.m)
主楞支撑木方计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax = 0.644 kN.m； 最大变形 Vmax = 0.569 mm mm ； 最大支座力Qmax = 7.872kN；
3
主楞木方的截面抵抗矩 W=9.50×9.50×9.50/6=142.90cm
主楞木方的截面惯性矩 I=9.50×9.50×9.50×9.50/12=678.76cm； 1.强度计算
抗弯强度计算值 f=0.644×106/142895.8=4.51N/mm2 ； 主楞支撑木方的计算强度4.51N/mm2小于 13N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T = 3×4892/(2×95×95)=0.813N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T] = 1.600 N/mm2；
方木的抗剪强度为0.813N/mm2小于1.600N/mm2，满足要求! 3.挠度计算
主楞支撑木方的最大变形V=0.569mm小于900/250＝3.6mm，满足要求！ 五、扣件抗滑移的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
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4
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其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
本工程上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 六、模板支架荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1= 0.129×24.890=3.213kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值。 (2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.900×0.900 = 0.283 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.110×0.900×0.900 = 2.227 kN；
经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3 = 5.724 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) ×0.900×0.900 = 2.430 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.27 kN； 七、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.27 kN；
σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.50 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； σ---- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； lo---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2)
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k1---- 计算长度附加系数，取值为1.167；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.40 m； 公式(1)的计算结果：
σ=114.67 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果：
σ=68.62 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167； k2 -- 计算长度附加系数，按照表2取值1.056 ；
公式(3)的计算结果：
立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) =1.167×1.056×(1.500+0.40×2)=2.834 m lo/i = 2834 / 15.900 = 178.000
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.225 钢管立杆受压强度计算值：σ=10270/（0.225×450.000） = 101.432 N/mm2 立杆稳定性计算 σ= 101.432 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！
9.1.2扶梯口主梁支撑架计算
模板支架搭设高度为24.35m，基本尺寸为：梁截面 B×D=500mm×700mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3根承重立杆。
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50024350200250250200
梁模板支撑架立面简图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2×25.000×0.110×0.450×0.600=0.891kN。 采用的钢管类型为48×3.5，考虑实际情况保证壁厚不小于3.2,计算中按48×3.2。 一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1=25.000×0.700×0.600=10.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2=0.350×0.600×(2×0.700+0.500)/0.500=0.798kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1=(1.000+2.000)×0.500×0.600=0.900kN 均布荷载 q = 1.2×10.500+1.2×0.798=13.558kN/m
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1500700光华路SOHO工程（办公、商业楼） 模板高大支架施工方案
集中荷载 P = 1.4×0.900=1.260kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 60.00×1.50×1.50/6 = 22.50cm3； I = 60.00×1.50×1.50×1.50/12 = 16.88cm4；
1.26kN13.56kN/mA 250 250B
计算简图
0.1060.059
弯矩图(kN.m)
2.121.271.272.12
剪力图(kN)
0.0000.275
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为：
N1=1.271kN N2=5.497kN N3=1.27kN
最大弯矩 M = 0.105kN.m 最大变形 V = 0.275mm
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2.抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.105×1000×1000/22500=4.667N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! 3.抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3×2118.0/(2×600.000×15.000)=0.353N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! 4.挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.275mm 面板的最大挠度小于250/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 1.荷载计算
均布荷载 q=5.497/0.600=9.161kN/m
最大弯矩 M=0.1ql2=0.1×9.161×0.602=0.330kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.600×9.161=3.298kN 最大支座力 N=1.1×0.600×9.161=6.046kN 木方的截面力学参数为
W = 4.50×9.502/6 = 67.69cm3；
I = 4.50×9.503/12 = 321.52cm4； 2.木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.330×106/67687.5=4.87N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 3.木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3298/(2×45×95)=1.157N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!
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4.木方挠度计算
最大变形 v=0.677×7.634×600.04/(100×9500.00×3215156.3)=0.219mm 木方的最大挠度小于600/250,满足要求! 三、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 四、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=6.05kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.129×24.350=3.772kN N = 6.046+3.772=9.819kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果：=109.62N/mm2，立杆的稳定性计算< [f],满足要求! 公式(2)的计算结果：=40.59N/mm2，立杆的稳定性计算< [f],满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
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l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.067；
公式(3)的计算结果：=58.62N/mm2，立杆的稳定性计算< [f],满足要求! 9.1.3扶梯口次梁支架计算
模板支架搭设高度为24.5m，基本尺寸为：梁截面 B×D=300mm×550mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。
30024500450450
梁模板支撑架立面简图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.2×25.000×0.110×0.450×0.900=1.336kN。
采用的钢管类型为48×3.5, 考虑实际情况保证壁厚不小于3.2mm,计算中按48×3.2。 一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
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1500550光华路SOHO工程（办公、商业楼） 模板高大支架施工方案
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= 25.000×0.550×0.900=12.375kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2= 0.350×0.900×(2×0.550+0.300)/0.300=1.470kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1=(1.000+2.000)×0.300×0.900=0.810kN 均布荷载 q=1.2×12.375+1.2×1.470=16.614kN/m 集中荷载 P=1.4×0.810=1.134kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 90.00×1.502/6 = 33.75cm3； I = 90.00×1.503/12 = 25.31cm4；
1.13kN16.61kN/mA 150 150B
计算简图
0.0470.026
弯矩图(kN.m)
1.560.930.931.56
剪力图(kN)
0.0000.028
变形图(mm)
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经过计算得到从左到右各支座力分别为：
N1=0.935kN N2=4.249kN N3=0.935kN
最大弯矩 M = 0.047kN.m 最大变形 V = 0.028mm 2.抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.047×106/33750=1.363N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! 3.抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3×1557.0/(2×900.000×15.000)=0.173N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! 4.挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.029mm 面板的最大挠度小于150/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 1.荷载计算
按照两跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 4.249/0.900=4.721kN/m
最大弯矩 M = 0.125ql2=0.125×4.72×0.902=0.478kN.m 最大剪力 Q=0.625×0.900×4.721=2.656kN 最大支座力 N=1.25×0.900×4.721=5.311kN 木方的截面力学参数为
W = 4.50×9.502/6 = 67.69cm3； I = 4.50×9.503/12 = 321.52cm4；
2.木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.478×106/67687.5=7.06N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 3.木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.625ql
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截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2656/(2×45×95)=0.932N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! 4.木方挠度计算
最大变形 v =0.521×3.934×900.04/(100×9500.00×3215156.3)=0.440mm 木方的最大挠度小于900/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算,集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管计算简图
0.1930.120
支撑钢管弯矩图(kN.m)
0.0000.067
支撑钢管变形图(mm)
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1.780.490.491.780.850.850.850.851.781.780.490.49
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到：
最大弯矩 Mmax=0.193kN.m 最大变形 vmax=0.067mm 最大支座力 Qmax=7.809kN
抗弯计算强度 f=0.193×106/4729.0=40.83N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.81kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=7.81kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.129×24.500=3.796kN N = 7.809+3.796=11.604kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73
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—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果：=129.55N/mm2，立杆的稳定性计算 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.067；
公式(3)的计算结果： = 69.28N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求! 9.2入口大厅模板支架计算 9.2.1入口大厅顶板模板支架计算
模板支架搭设高度为10.2米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，次楞木方采用50×100mm木方（计算时取45×95mm），间距250mm，顶托梁采用100×100mm木方（计算时取95×95mm）。
<[f],满足要求!
公式(2)的计算结果：=47.97N/mm2，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!
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楼板支撑架立面简图
楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.5，考虑实际情况保证壁厚不小于3.2mm,计算中按48×3.2。 一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×0.900+0.350×0.900=4.815kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.00×1.50×1.50/6 = 33.75cm3； I = 90.00×1.50×1.50×1.50/12 = 25.31cm4； (1)抗弯强度计算
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f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到M=0.100×(1.2×4.815+1.4×2.7)×0.250×0.250=0.060kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.060×106/33750=1.770N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×4.815+1.4×2.700)×0.250=1.434kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1434.0/(2×900.000×15.000)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
v=0.677ql4/100EI <[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×4.815×2504/(100×6000×253125)=0.084mm 面板的最大挠度小于250/250,满足要求! 二、支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000×0.200×0.300=1.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m 活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m 2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
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均布荷载 q = 2.867/0.900=3.186kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.19×0.90×0.90=0.258kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.900×3.186=1.720kN 最大支座力 N=1.1×0.900×3.186=3.154kN 木方的截面力学参数为
截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.50×9.50×9.50/6 = 67.69cm3； I = 4.50×9.50×9.50×9.50/12 = 321.52cm4； 3.木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.258×106/67687.5=3.81N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 4.木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1720/(2×45×95)=0.604N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算
最大变形 v =0.677×1.605×9004/(100×9500.00×3215156.3)=0.233mm 木方的最大挠度小于900/250,满足要求! 三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.154kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.087kN/m。
3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 0.09kN/mA 900 900 900B托梁计算简图
0.906北京市朝阳田华建筑集团五公司0.739 第47页 光华路SOHO工程（办公、商业楼） 模板高大支架施工方案
托梁弯矩图(kN.m)
0.0540.772
托梁变形图(mm)
托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.905kN.m 经过计算得到最大支座 F= 10.547kN 经过计算得到最大变形 V= 0.772mm 顶托梁的截面力学参数为
截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9.50×9.50×9.50/6 = 142.90cm3； I = 9.50×9.50×9.50×9.50/12 = 678.76cm4； 1.顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.905×106/142895.8=6.33N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 2.顶托梁抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×5776/(2×95×95)=0.960N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! 3.顶托梁挠度计算
最大变形 v =0.772mm
顶托梁的最大挠度小于900/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范
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5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.129×10.200=1.317kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.900×0.900=0.283kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.200×0.900×0.900=4.050kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.650kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.900×0.900=2.430kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 10.18kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
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l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.23m； 公式(1)的计算结果：=113.68N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求! 公式(2)的计算结果：=52.01N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.022；
公式(3)的计算结果：=72.51N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求! 9.2.2入口大厅主梁支撑架计算
模板支架搭设高度为10.2米，梁截面 B×D=500mm×850mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加3道承重立杆。 梁顶托采用100×100mm木方计算取（95×95mm）,采用的钢管类型为48×3.5, 考虑实际情况保证壁厚不小于3.2mm,计算中按48×3.2。
北京市朝阳田华建筑集团五公司 第50页
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50010200200250250200
梁模板支撑架立面简图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2×25.000×0.110×0.450×0.900=1.336kN。 一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×0.850×0.900=19.125kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.900×(2×0.850+0.500)/0.500=1.386kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.500×0.900=1.350kN 均布荷载 q = 1.2×19.125+1.2×1.386=24.613kN/m
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1500850光华路SOHO工程（办公、商业楼） 模板高大支架施工方案
集中荷载 P = 1.4×1.350=1.890kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3； I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；
1.89kN24.61kN/mA 250 250B
计算简图
0.1920.108
弯矩图(kN.m)
3.852.312.313.85
剪力图(kN)
0.0000.193
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为：
N1=2.307kN N2=9.582kN N3=2.307kN
最大弯矩 M = 0.192kN.m
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最大变形 V = 0.193mm 2.抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.192×106/48600=3.951N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! 3.抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度计算值 T=3×3845.0/(2×900.000×18.000)=0.356N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! 4.挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.193mm 面板的最大挠度小于250/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 1.木方荷载计算：
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 9.582/0.900=10.646kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×10.646×0.90×0.90=0.862kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.900×10.646=5.749kN 最大支座力 N=1.1×0.900×10.646=10.540kN 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9.50×9.50×9.50/6 = 142.90cm3； I = 9.50×9.50×9.50×9.50/12 = 678.76cm4； 2.抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.862×106/142895.8=6.04N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算 [可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×5749/(2×95×95)=0.956N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求!
北京市朝阳田华建筑集团五公司 第53页
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