专用汽车设计常用计算公式汇集

1 总布置参数的确定

1.1 专用汽车的外廓尺寸（总长、总宽和总高） 1.1.1 长

① 载货汽车≤12m ② 半挂汽车列车≤16.5m

1.1.2 宽≤2.5m（不含后视镜、侧位灯、示廓灯、转向指示灯、可折卸装饰线条、挠性

挡泥板、折叠式踏板、防滑链以及轮胎与地面接触部分的变形等） 1.1.3 高≤4m（汽车处于空载状态，顶窗、换气装置等处于关闭状态） 1.1.4 车外后视镜单侧外伸量不得超出汽车或挂车最大宽度处250mm 1.1.5 汽车的顶窗、换气装置等处于开启状态时不得超出车高300mm 1.2

专用汽车的轴距和轮距

1.2.1 轴距

轴距是影响专用汽车基本性能的主要尺寸参数。轴距的长短除影响汽车的总长外，还影响汽车的轴荷分配、装载量、装载面积或容积、最小转弯半径、纵向通过半径等，此外，还影响汽车的操纵性和稳定性等。 1.2.2 轮距

轮距除影响汽车总宽外，还影响汽车的总重、机动性和横向稳定性。 1.3

专用汽车的轴载质量及其分配

专用汽车的轴载质量是根据公路运输车辆的法规限值和轮胎负荷能力确定的。 1.3.1 各类专用汽车轴载质量限值（JT701-88《公路工程技术标准》） 汽车最大总质量（kg） ≤10000 ≤15000 ≤20000 ≤30000 - 1 -

前轴轴载质量（kg） 后轴轴载质量（kg） 1.3.2 基本计算公式 A 已知条件

a） 底盘整备质量G1 b） 底盘前轴负荷g1 c） 底盘后轴负荷Z1 d） 上装部分质心位置L2 e） 上装部分质量G2

≤3000 ≤7000 ≤5000 ≤10000 ≤7000 ≤13000 ≤6000 ≤24000 f） 整车装载质量G3（含驾驶室乘员） g） 装载货物质心位置L3（水平质心位置） h） 轴距l(l1l2)

B 上装部分轴荷分配计算（力矩方程式）

例图1

1g2（前轴负荷）×ll1（例图1）=G2（上装部分质量）×L2（质心位置）

2 - 2 -

g2（前轴负荷）=

G2(上装部分质量)L2(上装部分质心位置)

1ll12 则后轴负荷Z2G2g2 C 载质量轴荷分配计算

1g3（前轴负荷）×(ll1)=G3×L3（载质量水平质心位置）

2 g3（载质量前轴负荷）=

G3(整车装载质量)L3(装载货物水平质心位置)

1ll12 则后轴负Z3G3g3 D 空车轴荷分配计算

g空（前轴负荷）=g1（底盘前轴负荷）+g2（上装部分前轴轴荷） Z空（后轴负荷）=Z1（底盘后轴负荷）+Z2（上装部分后轴轴荷） G空（整车整备质量）=g空Z空 E 满车轴荷分配计算 g满（前轴负荷）=g空+g3 Z满（后轴负荷）=Z空+Z3 G满（满载总质量）=g满+Z满 1.4

专用汽车的质心位置计算

专用汽车的质心位置影响整车的轴荷分配、行驶稳定性和操纵性等，在总体设计时必须要慎重全面考虑计算或验算，特别是质心高度是愈低愈好。 1.4.1 水平质心位置计算（力矩方程式） A 已知条件

a） 底盘轴距l(l1l2)

- 3 -

b） 整车整备质量G空与满载总质量G满 c） 空载前轴质量g空与后轴轴载质量Z空 d） 满载前轴质量g满与后轴轴载质量Z满 B 空载整车水平质心位置计算（力矩方程式） L空=

g空l(或l1/2l1)(或ll1)G空(质心至后桥中心水平距离)

C 满载水平质心位置计算 L满（至后桥水平距离）=

g满l(或l1/2l1)(或ll1)G满

1.4.2 垂直质心高度位置计算 A 已知条件

a） 整车各总成的质量为gi

b） 整车各总成的质心至地面的距离为Yi B 整车质心高度hg =

gixyi(Ga专用车总质量) GaC 空载整车质心高度计算 hg空=

gi空(空载时各总成质量)yi空(空载时各总成质心高度)Ga空(整车整备质量)

D 满载整车质心高度计算 hg满=

gi满(满载时各总成质量)yi满(满载时各总成质心高度)Ga满(整车满载总质量)

2 专用汽车行驶稳定性计算 2.1 专用汽车横向稳定性计算 A 已知条件 a） 专用汽车轮距B

- 4 -

b） 专用汽车空载质心高度hg空 c） 专用汽车满载质心高度hg满

d） 专用汽车行驶路面附着系数φ（一般取φ = 0.7～0.8） B 计算公式

保证汽车行驶不发生侧翻的条件：

B(hg专用汽车质心高度) 2hgB 2hg空B 2hg满C 保证空车行驶不发生侧翻的条件：

D 保证满载行驶不发生侧翻的条件：2.2 专用汽车纵向稳定性计算 A 已知条件

a） 专用汽车质心到后轴中心距离L b） 专用汽车质心高度hg

c） 专用汽车行驶路面附着系数φ（一般取φ = 0.7～0.8） B 计算公式

保证汽车行驶不发生纵翻的条件：

L hgL hg空L hg满C 保证空车行驶不发生纵翻的条件：

D 保证满载行驶不发生纵翻的条件：3 专用汽车有关限值标准与计算 3.1 载质量利用系数计算

A 栏板类载货汽车与自卸汽车限值标准

- 5 -

GB/T15089总质量M （千克） N1 M≤3500 m＞1100 ≥0.65 自卸车N2 3500＜M≤12000 m≤3500 ≥0.75 自卸车m＞3500 ≥0.85 自卸车N3 M＞12000 整车整备质量m（千克） m≤1100 载质量利用系数 ≥1 （纵向）≥（纵向）（纵向）≥0.55 B 载质量利用系数计算公式 载质量利用系数=

最大允许装载质量(含额定乘员质量)(千克)

整车整备质量(千克)≥0.65 0.75 3.2 货厢栏板高度计算

栏板式载货汽车、栏板式半挂车和栏板式全挂车的货厢栏板高度大于0.6米时，高度限值应按下列公式计算（式中取煤的比容900千克/立方米）

货厢栏板高度（米）=

最大设计装载质量(含额定乘员质量)(千克)0.1

900货厢内部长度(米)货厢内部宽度(米)3.3 罐式汽车的总容量限值应按下列公式计算（式中取汽油的密度为700千克/立方米） 总容量（立方米）≤

最大设计装载质量(含额定乘员质量)(千克)1.05

700(千克/立方米)3.4 半挂车的允许最大总质量、最大装载质量和整备质量应符合GB6420的规定：

基本系列基本型（t） 序号 轴数 总质量 装载质量 30 整备质量 ≤10 液罐车系列（t） 装载质量 整备质量 粉罐车系列(t) 装载质量 整备质量 总质量 总质量 1 二轴 40 40 40 - 6 -

2 三轴 53 40 ≤13 53 53 注：液罐车与粉罐车的最大允许装载质量 = 总质量－整备质量 4 专用汽车主要性能参数选择与计算

4.1 专用汽车在平路行驶时发动机功率计算公式（发动机功率一般为选定值）

Plmax = 2.72GafVamaxTCDADVa3maxkw 76140T式中：Ga —— 专用汽车总质量（t）

ηT —— 传动系机械效率（0.85～0.9） f —— 滚动阻力系数（0.02～0.03） CD —— 空气阻力系数（0.8～1.0）

AD —— 汽车正面投影面积 = BD×HD（BD前轮距、HD汽车总高）m2 Plmax —— 发动机最大功率（kw） Vamax —— 汽车最高车速（km/h） 4.2 专用汽车比功率标准

GB7258标准要求专用汽车比功率≥4.8kw/t 4.3 专用汽车发动机最大扭矩计算（一般为选定值） Mlmax = 9549PlmaxK/np N·m

式中：Mlmax = 发动机最大扭矩（N·m）（一般为选定值） Plmax = 发动机最大功率（KW）（一般为选定值）

K = 发动机扭矩适应性系数，柴油机为1.05～1.25

np = 最大功率时的转速（1.4～2.0）nm（nm—最大扭矩时的转速） K =

Mlmax(发动机扭矩适应性系数)

Mp - 7 -

式中：Mp =9549Plmax(Nm)(发动机最大功率时输出转矩) np4.4 发动机输出转矩计算公式 Ml = anl2＋bnl＋c Ml =MlmaxMlmaxMp(npnm)2(nmnl)2(Nm)

式中：Ml —— 发动机输出转矩（N·m） nl —— 发动机输出转速（r/min）

Mlmax —— 发动机最大输出转距（N·m）

Mp —— 发动机最大输出功率时的输出转矩（N·m） np —— 发动机最大输出功率时的曲轴转速（r/min） nm —— 发动机最大输出转矩时的曲轴转速（r/min） a —— =

MlmaxMp(nmnp)2

b —— =

2nm(MlmaxMp)(nmnp)2

c —— = Mlmax2(MlmaxMp)nm(nmnp)2

4.5 专用汽车运动平衡方程式 Ft = Ff ＋ Fi ＋Fw＋Fj N

式中：Ft —— 汽车驱动力（作用在汽车驱动轮上的圆周力）N Ff —— 滚动阻力（N）

Fi —— 坡道阻力（N） Fw —— 空气阻力（N） Fj —— 加速阻力（N）

- 8 -

4.5.1 汽车驱动力计算公式 Ft =

Mligi0rd(N)

式中：rd —— 驱动轮动力半径（m）

ig —— 变速器的传动比 i0 —— 主减速比

η —— 传动系的机械效率（0.75～0.9） μ—— 发动机外特性修正系数（0.75～0.85） 4.5.2 汽车滚动阻力计算公式

Ff = magfcosα（N）（g重力加速度9.81m/s2） 式中：ma —— 专用汽车（或汽车列车）总质量（kg）

α—— 道路坡度角

f —— 滚动阻力系数（f = f0＋kva）（50km/h≤Va≤100km/h）（一般取f = 0.010～

0.020）

4.5.3 专用汽车坡道阻力计算公式 Fi = magsinα（N）

4.5.4 专用汽车空气阻力计算公式 Fw = CDADVa2（N）

式中：AD —— 专用汽车的迎风面积（m2）（AD可按AD=BDHD估算，BD—轮距，HD

汽车高度m）

CD —— 空气阻力系数N·h2/（km2·m2），（专用汽车Cd=0.03858～0.06944），半挂

车的空气阻力系数增加10%

4.5.5 加速阻力计算公式

- 9 -

Fj = δmaj（N）

式中：δ——专用汽车旋转质量换算系数

j ——专用汽车加速度（m/s2） δ的计算公式为：

22IwIfi0igδ= 1 mar2mar2式中：Iw ——车轮的转动惯量（kg·m2）

If ——飞轮的转动惯量（kg·m2） r —— 车轮滚动半径（m）

也可以按经验公式估算δ值= 1＋（0.04～0.06）i02ig2＋（0.008～0.013）

nl =

i0igva0.377r

k —— 滚动阻力比例系数（0.000148～0.00023） 4.5.6 专用汽车直线行驶时的运动微分方程式

δmaj = AVa2＋BVa＋C1＋C2（fcosα＋sinα） 式中：A =

33i0iga0.142r2rd22i0igbCDAD

B =

0.377rrd

C1 =

i0igcrd

C 2= －mag

4.6 专用汽车动力性参数计算

4.6.1 专用汽车最高车速（km/h）计算公式

- 10 -

Vamax =

(BkC2)D(km/h)

2A式中：D =(BkC2)24A(C1f0C2) 4.6.2 专用汽车最大爬坡度计算公式：

imax（专用汽车最大爬坡度%）= tgαmax 式中：αmax= arcsinEf01f02E21f20arcsin(Ef01E2

B24AC1 E =

4AC24.6.3 加速度计算公式

专用汽车最大加速度jmax（m/s2）计算公式：

D2jmax = 

4Ama4.6.4 专用汽车加速时间计算公式（t加速时间h） t =

Va2Va10.7716104madVa 2AVaBVaC1C2(f0kVa)2AVa2(BkC2)D2AVa1(BkC2)DInIn

2AVa1(BkC2)D2AVa1(BkC2)D0.7716104ma或t =

D - 11 -

第二章 粉罐汽车设计计算公式（以YQ9550GSN为例）

1 罐体容积计算

1.1 中间直筒容积计算公式 V1=

124L1(式中1直筒内径,L1直筒长度)

1.2 直角斜锥筒容积计算公式 V2=

L3323(4424344)2(式中3大端直径,4小端直径,L3锥体长度)

1.3 封头容积计算

V3=2×π×h2（r－h/3）（式中h封头高度、r封头球面半径） 1.4 总容积计算公式 V决=V1+V2+V3 1.5 有效容积计算公式

V有效=V总－V总×ka（ka容积系数0.08） 1.6 有效装载容积计算公式 Va=

ml(式中ml粉罐的额定装载质量kg,Ps粉料堆积密度,水泥1000kg/m3) Ps1.7 扩大容积计算公式

Vb=kb×Va（kb扩大容积系数0.1～0.2） 2 罐体壁厚计算公式

2.1 筒体壁厚计算公式（圆筒）

S1P1C（式中P设计压力取0.3Mpa，S1筒体壁厚，φ1筒体内径，［δ］t2P许用应力，C壁厚附加量）（φ焊缝系数）

- 12 -

2.2 锥筒壁厚计算公式

S2P11C(c锥形半角,取c17)

2Pcosc2.3 封头壁厚计算公式（碟形封头）

S3MdPRC

20.5P式中：S3 ——封头壁厚

R ——封头球面部分内半径 r ——封头过渡段转角内半径

1Md ——封头形状系数=(34R) r3 轴荷分配计算公式

3.1 G空销=上装部分质量×罐体中心至承载桥中心距离/牵引销至承载桥中心距离

G空轴=上装部分质量－G空销 3.2 G

满销=（上装部分质量＋最大载质量）×罐体中心至承载桥中心距离/牵引销至承

载桥中心距离

G满轴=（上装部分质量＋最大载质量）－G满销

4 流态化床主要参数计算公式 4.1 临界流态化床气流速度计算公式 Vf = 4.08.82d1(g)0.94p(10)30.880.06g

式中：dp——颗粒直径m，水泥取88×10-6m

ρ——颗粒真密度（kg/m3）、水泥取3200kg/m3

ρg——气体密度，在气压P=0.3Mpa、气温T=373K、气体常数Ra=29.28时，

- 13 -

gP2.75kg/m3 RaTη——气体的动力粘度（Pa×S）取0.0218×10-3Pa·S

4.2 罐体最大空床截面积计算公式

AmaxQ(式中Q气体体积流量m3/s,Vf临界流态化速度m/s) 60VfAmax1.85Q(对水泥)

4.3 粉料带出气流速度（Vt）计算公式（粉料悬浮速度）

4(g)gVt225g222dp式中g9.81m/s（水泥的带出气速Vt= 0.58m/s） 134.4 最小空床截面积（Amin）计算公式

AminQ 60Vt空压机排量Q与罐体Amax、Amin的对应值（对水泥）

空压机额定排量Q（m3/min） 最大空床截面积Amax（m2） 最小空床截面积Amin（m2） 4.5 流态化条件计算公式

4.8 8.88 0.139 5.2 9.62 0.151 5.4 9.99 0.157 7 12.96 0.203 AQ Vf式中：A流化床面积m2，Q气体体积流量m3/s，Vf临界流态化速度m/s，

水泥为Vf=9×10-3m/s

5 气力输送系统计算公式 5.1 输送空气量计算公式

- 14 -

QakaV g式中：ka——输送系统的漏气系数，取1.1～1.2

V——输送速度（即卸料速度）（kg/min）

ρg——空气密度（kg/m3）

μ——输送混合比（水泥取40～80）=物料质量/气体质量

V（Q空气压缩机排量m3/min，gm单位时间内输料管排出的粉料

g(Qgm)体积m3/min）

5.2 输料管内气流速度计算公式

V14(Q1V/s)(入口速度m/s) 260d4(Q2V/s)(出口速度m/s)

60d2V2式中：V1——在入口处压力下空气流速；

V2——在末端压力下空气流速；

Q1——在入口处压力下空气流量（m3/min）； Q2——在末端压力下空气流量； ρs——颗粒密度（kg/m3）； d ——输料管内径m 计算结果，据经验：V1≥1.3Vt

5.3 输送系统压力损失计算公式 H1=Hd＋HJ=Hd＋Hλ＋Hh＋Hξ

式中：H1——系统全部压力损失（Pa）

- 15 -

Hd——动压损失（Pa） Hj——静压损失（Pa）

Hλ——直管壁磨擦压力损失 Hh——垂直升高压力损失 Hξ——各局部阻力压力损失

Hd9.8gV22g2Vm(12)

V（式中g=9.81m/s2，Vm物料速度，V气流速度，μ输送混合比，

2 VmV0.65～0.85）

2H9.8LgV22gd(1C)

（式中λ——摩擦阻力系数，查有手册，或当d=100mm时，取λ=0.0235） （L——直管长度，挠性管接长度加一倍计算m） Hh——9.8ρg（1+μ）h（h——垂直升高高度m）

H9.8gV2(1C)2g

式中：ξ——各种局部阻力系数（截止阀4～8，止回阀1.0-2.5＞90°弯头1.0～

2.0，三通1.5-2.0）

λ——摩擦阻力系数=kλ（0.0125＋

0.0011） d（式中kλ管道内壁系数：无缝钢管取kλ=1.0，新焊接钢管1.3，旧焊接钢管1.6）

6 专业性能和主要参数计算公式 6.1 平均卸料速度计算公式

- 16 -

Vmbm（式中mb实际装载质量t，△m罐内剩余质量t，t卸料时间） t6.2 剩余率计算公式

im100%（ml额定装载质量t） ml6.3 输送混合比计算公式

msms mggQ式中：μ——混合比（即质量浓度）

ms——粉粒体质量流量（kg/s） mg——气体质量流量（kg/s） ρg——气体密度（kg/m3） Q ——气体体积流量（m3/s）

- 17 -

第三章 自卸汽车设计计算公式（以日产柴自卸汽车为例）

1 前推连杆组合式举升机构计算公式

YFCECEBDBCFAFD0FAA4AFA3A0EDGC0XB01.1 三角臂A点与举升质量质心G点在举升角为θ的坐标：

XAXA0cosYA0sin YAXA0sinYA0cos XGXG0cosYG0sin YGXG0sinYG0cos

····················· ② ·····················

式中：XA0、YA0、XG0、YG0为θ= 0°时的坐标值

XA、YA、XG、YG为A点和G点坐标（举升角为θ时）A点坐标（XA，YA），G点坐标（XG，YG）

1.2 求举升角为θ时B点坐标：（XB，YB）

(XBXD)2(YBYD)2BD (XBXA)(YBYA)BA

1.3 求举升角为θ时C点坐标，求解方程组：

222(XCXB)2(YCYB)2BC

- 18 -

DBFAA2O前推连杆组合式举升机构运动图与受力图(图一) 2····················

2················

(XCXA)2(YCYA)2AC

可得举升角为θ时的C点坐标（XC，YC） 式中：BD、BA、BC、AB均为已知值 1.4 求BD与CE交点下的坐标（XF、YF）（解方程）

YFYBYYBD

XFXBXDXBYFYCYYCE

XFXCXEXC··············

⑤

2式中：XB、YB、XC、YC为上式可求值，XD、YD为已知值。（XE、YE为已知值） 1.5 求点O至直线FA的距离DOFA

DOFAYF(XAXF)XF(YAYF)(YFYA)(XFXA)22

1.6 求任意举升角θ时对车厢的举升力FAF（对O点取力矩）

FAFDOFAGxG ，则FAFGxG DOFA1.7 求B点到CE的距离DOFA

DBCExB(yEyC)yB(xCxE)yC(xExC)xC(yEyC)(yCyE)(xCxE)22

1.8 求B点到FA的距离DBFA

DBFAxB(yAyF)yB(xFxA)yF(xAxF)xF(yAyF)(yFyA)(xFxA)22

1.9 任意举升角θ时的油缸推力计算公式

取三角臂ABC为独立体，∑MB=0，得：（对B点取力矩）

FCEDBCEFAFDBFA , 则FCEFAFDBFADBCE

式中：FCE为任意举升角θ时的油缸推力

- 19 -

设举升角θ为0、2、4、6、8、10、12、14、16、18、20、22、24、26、28、30、32、34、36、38、40、42、44、46、48、50、52度，共27个点，计算空载与满载时的油缸推力FCE和举升力FAF 1.10 举升机构最大举升角度计算公式

XAXA0cosmaxYA0sinmax ··················· ① YAXA0sinmaxYA0cosmax ··················· ②

·················· ③ (XBXD)(YBYD)BD ·

·················· ④ (XBXA)2(YBYA)2BA ·

·················· ⑤ (XCXB)2(YCYB)2BC ·

·················· ⑥ (XCXA)(YCYA)AC ·

·················· ⑦ (XCXE)2(YCYE)2ECmax ·

式中：ECmax、BA、BC、AC、BD、XE、YE、XD、YD为已知条件，求最大举升角

θmax（解联立方程）

1.11 求举升力FAF、油缸推力FCE和拉杆内力FDB的斜率公式 A 求FA的斜率和斜角

k1YFYA（斜率公式），而斜角A3tg1k1

XFXA222222222B 求拉杆BD的斜率和斜角

k2YBYD（斜率公式），而斜角A6tg1k2

XBXDC 求油缸的斜率和斜角

k3YCYE（斜率公式），而斜角A7tg1k3

XCXE1.12 求拉杆内力FDB的计算公式（根据平面汇交力系力的平衡条件）

- 20 -

FAFcosA5FDBcosA6FCEA70

式中：FAF——举升力（已知），FCE——油缸推力（已知） A5 ——举升力斜角=A3+π（A3tg1k1） A6 ——拉杆内力斜角=tg1k2 A7 ——油缸推力斜角=tg1k3

1.13 用作图计算法求举升力FAF和油缸推力FCE的计算公式（利用AutoCAD中的自动

测绘功能，计算过程可大于简化） 举升力FAFGa DOFAFAFDBFADBCF

油缸推力FCEYaFCEFAFCXBFAEDOGDBCE1.14 计算任意举升角θ时的油缸油压和行程并作油压特性曲线 A 油缸油压计算公式：

FCEPDBFADOFA(图二) d24（N）式中η系统效率取0.8，d油缸活塞直径m

- 21 -

B 油缸行程用作图法或解式计算法计算 1.15 液压泵选型计算公式 A 最高油压计算公式

Pmax4FCEmaxd2MPa

式中：Pmax——液压泵最高工作压力（Mpa）

FCEmax——车厢额定装载量时最大举升力（N）

d ——油缸活塞直径（m），η系统效率0.8，ψ过载系数＞2

B 液压泵流量和排量计算与确定 a 液压缸最大工作容积计算

Vmax(SmaxS0)d24106（式中Smax、S0、d为m）

b 液压泵额定流量计算公式

QV（式中t举升时间s，ηv液压系统容积效率0.8～0.85） tvc 液压泵排量计算公式

qQ103(ml/r) （式中nBl ——液压泵额定转速） nBld、Pmax、q和nBl确定后，即可对液压泵进行选型 C 油箱容积计算：V3Vmax D 高压油管内径计算公式 高压油管内径：d14.6Q V1式中Q ——油泵的额定流量，V1为高压油管流量，V13.6m/s E 低压油管内径计算公式

- 22 -

低压油管内径：d24.6Q V2式中：V2为低压油管中油的流量，V21m/s 2 举升机构运动干涉计算 2.1 分析图解说

a △ABC为举升三角臂，BD为拉杆，O点为倾翻中心 b 过A点作直线MN与车厢底面平行

c 以O点到直线MN的距离OM为半径作圆（该圆为倾翻基圆）

d 在理论计算时可将MN线等效为车厢底面，在实际设计中，车厢底板线与MN线有

一定距离

N2N1C2B2C1A1ADωOMM1M2A2NB1CB(图三) 2.2 C点不与车厢底面MN发生干涉的必须条件：

∠CAB＋∠BAO＋∠OAM＜180° ··················· ①（∠CAB、∠OAM为已知） 在△BAO中

BA2OA2BO2BAOcos（式中BA、OA为已知） ··················· ②

2BAOA1 - 23 -

当BO线通过D点时，BO为最大值，BOmax=BD＋OD 则∠BAO角为最大值∠BAOmax 则举升机构不发生干涉的条件为：

∠CAB＋∠OAM＋∠B1A1O＜180° ··················· ③

BA2OA2(BDOD)2B1A1Ocos ··················· ④

2BAOA12.3 确定可能发生干涉现象时举升角ω计算公式

ω=∠AOA1=∠B1OA1－∠AOD ··················· ⑤

OA12B1O2B1A12 ··················· ⑥ B1OA1cos2OA1B1O1OA2OD2AD2AODcos ··················· ⑦

2OAOD1式中：OA、OD、AD、B1O=BD+OD、OA1=OA、B1A1=BA均已知

2.4 可用作图法分析举升机构的运动干涉情况和拟定解决办法（利用AutoCAD中的自

动测绘功能，可简化计算过程）

3 自卸汽车车厢、付梁、铰支点支座及焊缝强度计算或验算按理论力学、材料力学和机械设计手册中有关公式进行和计算机辅助设计。 4 车厢后板与开合机构运动分析与计算 4.1 图示解说：

- 24 -

O11O′Oh1α GE1E3F1O′O3导轨F弹簧Ⅰ（F ）弹簧ⅠBβO2CC1A1AB1FA(图四) a、 O1点一后栏板铰支点，G点一后栏板质心α角为后栏板质心夹角（O1绕O2点作圆弧运动）

b、O2点为车厢倾翻中心（与付梁固定）

c、 O3点为开合机构导臂铰支点（与车厢固定）绕O2点作圆弧运动 d、C点为锁钩铰支点（与车厢固定）

e、 β角为锁钩脱开而后门可打开时的车厢倾翻角 f、 F为货物对后栏板的推力

4.2 开合机构与后栏板运动分析（车厢倾翻时）

a、 车厢倾翻时后栏板绕O1点旋转，当车厢倾翻角（举升角）大于α角时，后栏板在无任何机构约束的情况下，便可自动开启。反之，当车厢下降到倾翻角≤α角时，后栏板在无任何机构约束的情况下，便能自动关闭。

b、当开合机构导臂滚轮离开导轨的约束时（车厢举升角为β角时）锁钩在弹簧Ⅱ的作用下自动开启；而当车厢举升角≤β角时，导臂滚轮受导轨的约束，锁钩在弹簧Ⅰ的作用下（F弹簧Ⅰ≥F弹簧Ⅱ），锁钩自动关闭，起锁定后栏板的作用。

- 25 -

c、 锁钩与后栏板运动协调条件：α角＞β角

当车厢举升时，锁钩先开启，后栏板后开启；当车厢下降运动时，后栏板先关闭，而锁钩后锁定的运动协调条件就是α角大于β角。α角的大小可以通过后栏板质心位置G和铰支点O1至G的距离h来调整；β角的大小可通过改变O2O3的长度尺寸进行调整。

4.3 开合机构与后栏板受力分析

a、 后栏板开启力下（货物对后栏板的推力），自卸车在运行过程中，后栏板受货物的推力，使后栏板有自动开启的趋势。

b、锁钩在导轨的约束和弹簧力F弹簧Ⅰ的作用下有锁定后栏板不会自动开启的功能 c、 后栏板不会自动开启的约束条件：

F弹簧F弹簧CAFmax（货物对后栏板的最大推力） CB4.4 Fmax确定后，可对弹簧Ⅰ、弹簧Ⅱ进行设计计算，对锁钩、拉杆、拉杆叉、轴锁、导臂及支承件进行强度计算（应用材料力学有关公式） 4.5 QCn29015标准对锁紧机构的技术要求：

a、 锁紧装置（开合机构）应保证自卸汽车行驶过程中栏板不得自行开启。

b、举升角小于最大关闭角时(＜β)，栏板应能锁紧；举升角大于最大关闭角时（＞β），栏板应开启，锁紧装置不得处于锁紧状态。

c、 举升角等于或大于完全开启角时（≥α），栏板应能完全开启。 d、锁紧装置应开关灵活、锁紧可靠、无卡滞现象。

- 26 -

第四章 半挂车设计与计算

1 半挂车的联结尺寸的确定

1.1 半挂车的前回转半径和牵引车的间隙半径：

A、 半挂车的前回转半径——是指牵引锁中心至半挂车前端最远点垂线的距离（Rf） B、 牵引车的间隙半径（Rw）——是指牵引鞍座中心至驾驶室后围或其它附件的最近

点垂线距离。一般要求Rw－Rf≥150mm

1.2 半挂车的间隙半径和牵引车的后回转半径

A、 半挂车的间隙半径Rr——是指在牵引销中心至鹅颈或支承装置上最近点垂线的距离

B、 牵引车的后回转半径Rc——是指牵引鞍座中心至牵引车车架后端最远点垂线的距离

一般要求Rv－Rc＞70mm

1.3 半挂车牵引销板离地高度和牵引车牵引鞍座板离地高度

A、 半挂车牵引销板离地高度H3——是当半挂车处于满载状态下的高度

- 27 -

B、 牵引车牵引鞍座板离地高度H2——是指牵引车满载状态下的高度，其值必须H3=H2 图中A=Rw、L2=Rr、B为后轮宽度，H1——为牵引车车架上平面离地面高度，L1——为牵引座的前置距（牵引鞍座中心线至后桥中心的距离），H0——为牵引鞍座上平面至地平面的距离（牵引车空载时） 1.4 半挂车相对于牵引车的前俯角和后仰角α和β

A、 前俯角（α）——是指半挂车前端最外点和牵引车车架相碰时，半挂车和牵引车之

间的相对夹角α＞7°～14°

B、 后仰角（β）——是仰角是指半挂车鹅颈处纵梁下翼板和牵引车尾端点相碰时的夹

角β=8°～10°（对于越野车β=16°左右） 1.5 牵引销尺寸

A、 50号牵引销，结合直径为

50.8mm，最大牵引质量为≤50t B、 90号牵引销，结合直径为

88.9mm，最大牵引质量为≤100t 1.6 牵引销的强度计算

A、 牵引销的强度计算载荷以承受冲击时的水平力为依据。水平力的大小是假定牵引车紧急制动，而半挂车未能制动而撞击主车的工况考虑，此时所受到的水平力Fd=mb·g·φ

式中：mb——半挂车满载时的总质量；g——重力加速度；φ——附着系数 B、 美国汽车工程师协会（SAE）标准规定牵引销应承受120000磅（533434N）的拉力，而在牵引销工作直径表面上各点都不产品残余应力 1.7 牵引销板（牵引面板）的强度计算

- 28 -

M1FdL ················ ①

FdLc2b2Mr ················ ②

2Bc2b26(1)nsMr ················ ③

s式中：δ——牵引面板厚度

5——牵引面板材料的屈服极限

[ns]——屈服极根的标准强度安全系数，取[ns]=1.6 μ——牵引面板材料的泊松比

1.8 牵引鞍座

1.8.1 牵引鞍座的分类

A、 按牵引销直径大小分类：2’’和3

1’’两种牵引鞍座 2B、 按牵引座的活动自由度分类：有单自由度和双自由度两种牵引座 C、 按牵引鞍座材料分类：有钢板冲压焊接式和铸造两种牵引座 1.8.2 牵引鞍座的垂直和水平载荷

半挂车和牵引座的载质量系列

半挂车载质量（t） 10 15 25 30 40 50 牵引座载质量（t） 6～8 7～12 12 12～16 15～18 20 - 29 -

牵引鞍座的水平牵引力Fd（KN） Fdg0.6mcmk

mcmkmd式中：mc——牵引车允许总质量（t）；mk——半挂车允许总质量（t）；

md——牵引座上允许最大承载质量（t）

1.8.3 德国约斯特公司常用牵引座技术参数 牵引牵引鞍半挂车牵引座牵引座纵摆角 牵引力鞍座座载质总质量结构质高度(KN) (°) 规格 量（kg） （kg） 量(kg) (mm) 2’’ 2’’ 2’’ 2’’ 2’’ 13’’ 213’’ 213’’ 2横摆角(°) 0 0 0 0 0 0 ±7 0 备注 6000 8000 18000 18000 20000 36000 36000 50000 59 76 128 152 152 152 260 ---- 32000 38000 42000 65000 65000 ---- ---- ---- 71 110 155 155 130 200 265 290 150 185 ±15 ±15 ±15 ±15 ±15 ±15 ＋15 －20 ＋15 －12 150 185 200 250 150 185 190 290 190 注：在约斯特（JOST）牵引座中，2’’冲压焊接牵引座允许垂直载荷为3-20t；牵引力为

122～152KN；2’’铸件牵引座，其允许垂直载荷为18～36t，牵引力为128～260KN，3’’

2铸件牵座，其允许垂直载荷为36～50t，牵引力为152～260KN。（英国约克Rockinger公司与此类似）

2 半挂车车架设计与计算 2.1 半挂车车架载荷分析

半挂车车架载荷简化为只考虑车架受静载时的弯曲强度和刚度。车架两梁作为简支

- 30 -

梁，且左右对称受载，自身的质量按均匀布置，载质量按集中载质量或均匀分布。 2.2 半挂车车架的许用应力[σ]按下式计算

s n1n2s为纵梁材料的屈服强度，式中：Q235为s=24000N/cm2，而16Mn材料为35000N/cm2；

n1——安全系数取n1=1.3；n2——动载系数取n2=2.5

2.3 允许半挂车车架纵梁的最大变形量Ymax

Ymax=(0.002～0.003)·L （L——半挂车轴距） 2.4 半挂车车架纵梁 2.4.1 鹅颈纵梁高选定 A、 载质量15t时，

取h=160mm左右 B、 载质量20t时，

取h=160～210mm C、 载质量20t以上时，

取L=210～230mm左右 对于阶梯式纵梁，鹅颈高度 尺寸h可加高选择。

2.4.2 半挂车车架的主截面尺寸选定

A、载质量15t时，取主截面高度H=300mm左右 B、载质量20～30t时，取主截面高度H=350～450m C、载质量40～50t时，取主截面高度H=450～550mm

在纵梁受力较大的区段内可局部增设加强板或变为箱形截面。目前，国外半挂车车

- 31 -

架纵梁均采用高腹板结构，其截面高H和翼板宽b之比有大幅度的提高，右，

h=1.8左bH=2.7～4.2 b2.4.3 半挂车车架纵梁腹板与翼板尺寸规格表 生产厂家 英国约克公司 美国富华公司 武汉特汽 本公司 2.5 半挂车车架横梁

2.5.2 半挂车车架横梁的作用

横梁是车架中用来连接左右纵梁从而构成车架的主要构件。横梁本身的抗扭性能好坏及其分布，直接影响着纵梁的内应力大小及其分布，而合理地设计横梁可以保证车架具有足够的扭转刚度。 2.5.3 常用横梁结构形式

A、 圆管形横梁或矩形或长方形钢管

该结构形式横梁与纵梁焊接固定抗扭性好，有较高的扭转刚度。

B、 工字型横梁：从载荷过渡上考虑最为理想，但纵梁翼缘和横梁翼缘连接，对扭转

约束较大，翼缘可能产生较大的应力，有产生裂纹的可能。

C、 槽形横梁：多用钢板冲压或折弯成形，制造工艺简单，成本低，但扭转刚度较差。 D、 箱形横梁：和圆管形横梁一样，具有较好的抗扭性，传递载荷理想。 2.5.4 半挂车车架横梁布置间距为700～1200mm。一般以800宜。 2.5.5 半挂车车架纵梁和横梁间的连接结构

- 32 -

翼板规格（宽×厚）（mm2） 130×12、130×16、190×16 127×12.7、152×12.7、152×9.5、152×19 150×12、150×16 140×14、140×16 腹板厚度（mm） 5、6、8 4.2、4.6、6.4 6、8 6、8、10、12 A、 横梁和纵梁上下翼缘相连接

如图a，这种结构有利于提高车架的扭转刚度，但在受扭严重的情况下，产生约束扭转，纵梁翼缘处会产生较大的应力，该种结构一般在半挂车鹅颈区，支承装置处和后悬支承处采用。

B、 横梁和纵梁的腹板连接

如图b，这种结构刚度较差，允许纵梁截面产生自由翘曲，不产生约束扭转。这种结构形式多用在车架中部横梁上，因一般车架中部扭转变形小。 C、 横梁同时和纵梁上翼缘及腹板相连接

如图c，这种结构兼有以上两种结构特点，故采用较多。其缺点是：作用在纵梁上的力直接传到横梁上，因而要求横梁具有较高的刚度。 D、 横梁贯穿纵梁腹板相连接

如图d，这种结构减少了焊缝，使焊接变形减少，同时还具有腹板承载能力大和在偏载较大时，能使车架各处所产生的应力分布较均匀的优点。是目前国内外广泛采用的新型半挂车车架结构。

- 33 -

2.6 车架宽度：车架宽度根据轮胎和车轴不同型号而取不同宽度，但从提高整车的横向稳定性以及减少车架纵梁外侧横梁的悬伸长度来看，希望尽可能增大车架宽度（本公司钢板弹簧中心距一般选定为1000mm，则车架宽度为1000mm） 2.7 半挂车车架支承反力计算（以单轴半挂车为例）

RAqaLa(LaLk)2L · ①

RBqaLaRA · ②

'''RBRB1RB · ③ 2式中：RA——前支承（牵引销）反力

RB——后支承反力

'RB——后钢板弹簧前支承反力 ''RB——后钢板弹簧后支承反力

L2——后钢板弹簧两支承点距离（L1=L－

qa——车架单位长度线载荷：qa11L2，L3=LK－L2） 22GG0Gt（式中G为车架总质量，G0LaLa为车架自身质量，Gt——车架满载均布载荷）

2.8 半挂车车架内力计算

半挂车内力计算公式

QbQaFqab · ④

MbMaFab · ⑤

式中：Qb——b截面的剪力

- 34 -

Qa——a截面的剪力 Mb——b截面的弯矩

Ma——a截面的弯矩

Fqab——a、b两截面之间线负荷q图形面积的代数和 ——a、b两截面之间剪力Q图形面积的代数和

FQab半挂车车架的内力计算和绘制剪力图Q和弯矩图M，可以较清楚地看出在设计负荷作用下，各截面的内力变化规律，从而得到设计的控制值和控制截面位置。

2.9 半挂车车架纵、横梁常用截面力学性能计算 2.9.1 抗弯截面惯性矩Jx及截面Wx计算

Jx(JxiFiai2)

WxJx amax式中：Jxi——各简单几何图形对其本身中性轴的轴惯矩

Fi——各简单几何图形的面积

ai——各简单几何图形中性轴与组合截面中性轴的距离 amax——组合截面中性轴主截面外边缘的最大距离

2.9.2 抗剪截面系数Wτ计算

WJxd Smax式中：Jx——截面轴惯矩；d——截面中性轴处宽度；Smax——截面最大静矩 2.9.3 抗扭（纯扭）截面惯矩Jk及截面矩量Wk计算

1Jkhii3（槽形截面）

3

- 35 -

WJkmax（槽形截面）

式中：h、δ——各简单图形的长宽尺寸；α——系数，取α=1.12 2.10 半挂车车架应力的验算

弯曲应力M WxQ W剪切应力式中：M——车架需验算截面的静弯矩

Wx——车架需验算截面的抗弯截面模量 Q ——车架需验算截面的剪力 Wτ——需验算截面的抗剪截面系数

——车架材料抗弯许用应力

——车架材料抗剪许用应力（=0.3～0.5）

- 36 -

各国牵引销尺寸

参 数 50号 ISO 90号 西德与法国 50号 90号 日本 50号 90号 英国 50号 50.8±50.8±1 89±0.1 50.8±1 89±0.1 50.8±1 88.9±0.1 0.127 113.9±73±0.1 114±0.1 73±0.1 114±0.1 73±0.1 0.1 0.127 71.4±111±0.4 71.5±0.4 111±0.4 71.5±0.4 111±0.4 0.38 35-1.5 D 35-3 21-3 35-3 21-3 69.85±1.5 84.13±1.5 21-1.5 35-3 21-2 31.75-34.93 0.25 20.6±0.25 58.73±0.25 73.025±0.25 0.38 0.38 20.6±0.38 58.7±0.38 0.25 113.9±71.4±73.025±0.127 113.9±73±0.1 0.1 111.1±71.5±0.4 111±0.4 71.5±0.4 111±0.4 113.9±73±0.1 114±0.1 73±0.1 114±0.1 美国 50号 90号 苏联 50号 90号 中国 50号 90号 90号 88.9±A 50.8±0.1 88.9±0.1 50.8±1 88.9±0.1 50.8±0.1 89±0.1 B C 71.5±0.4 31.75-34.93 35-3 19-2 35-1.5 21-1.5 E 70+1.5 59+1.5 70+1.5 59+1.5 70+1.5 58+1.5 70+0.66 70+2.6 57+2 70+1.5 59+1.5 F 84-1.5 74-2 84-1.5 74-2 84-1.6 73-1.5 84-0.7 73±0.38 84-2 73-2 84-1.5 74-2 - 37 -

R 3+0.5 3+0.5 3+0.5 3+0.5 3+0.5 3+0.5 3.17 3.17 2.92-3.43 2.92-3.43 3+0.5 3+0.5 3+0.5 3+0.5 0-6 0-6 0-6 0-6 0-6 ---- ---- ---- ---- ---- 6±0.5 6±0.5 0-6° 0-6° - 38 -

第五章 液罐汽车设计与计算

1 罐体材质选用

1.1 普通低碳钢板（Q235）

普通低碳钢板机械性能好，有足够的强度、韧性及良好的焊接性能，工艺性好，价格比较低廉，是常用的罐体材料，适用于装运粮食、水泥、煤灰、油类、水、粪便等物料。

1.2 低合金钢板（16Mn）

低合金钢板有较高的强度及韧性，适用于装运液化石油气（LPG）、液化天然气（LNG）、丙酸、氨水、液氧、液化亚硫酸气和乙烯树脂等要求罐压较高的材料。 1.3 不锈钢板（1Cr18Ni9Ti或304等）

不锈钢板耐腐蚀、不生锈、不易污染、易清洗、易除味、机械性能比较稳定，是一种优质罐体材料，适用于装运食品（面粉、奶粉、啤酒、乳类、动植物油等）、纯度较高的化工物料（石碳酸、甲醛、乙二醇、醋醛、苛性苏打、氧乙烯等）以及腐蚀性较强的酸类物质（如淡硝酸、稀硫酸等） 1.4 铝制罐体

铝制罐体多用于装运甲醇、乙醇、航空燃料、浓硝酸、冰醋酸、醛、苯、无水酒精、有机溶剂、过酸化氢等石油化工产品以及仪器类物料。 1.5 聚四氟乙烯罐（PTFE）

聚四氟乙烯罐适用于装运硝酸、浓硫酸、盐酸、王水、烧碱、酮、醇、醚等有机溶剂（使用温度-100～250℃） 1.6 聚氯乙烯罐体（PVC）

聚氯乙烯罐适用于装运酸、碱及有机溶剂等（对浓硝酸、发烟硫酸、芳香烃类、酮

- 39 -

类耐蚀性欠佳）（使用温度-10℃～65℃） 1.7 聚乙烯罐体（PE）

聚乙烯罐适用于装运除硝酸外的各种酸、碱、盐溶液（使用温度80℃以下） 1.8 玻璃钢罐（FRP）

玻璃钢罐在60℃以下有良好的耐酸、耐碱性能。酚醛玻璃钢罐耐酸性好，而呋喃玻璃钢罐具有较好的耐酸、耐碱、耐高温等性能。总之，玻璃钢罐适用于装运盐酸、废酸、次氯酸钠、硫铵、氢铵等化工物料 1.9 衬里钢罐

A、 塑料衬里碳钢罐按塑料的有关性能进行应用。

B、 橡胶衬里碳钢罐：其耐蚀性随橡胶的种类而异。硫化天然橡胶耐大多数无机酸、有

机酸、碱类、盐类、盐酸、醇类等介质的腐蚀。但对强氧化剂（硝酸、浓硫酸、铬酸、过氧化氢等）及某些溶剂（苯、二硫化碳、四氯化碳等）的耐蚀性差。 合成橡胶中的J睛橡胶耐油性、耐酸性、耐碱性均较好；氯橡胶的综合耐蚀性好；聚醚橡胶对水、油、氨、碱等介质均稳定 2 罐体容积计算

2.1 圆形罐体有效总容积计算

V总d24(LL1L2)V0(m3) 3式中：L——圆柱体长度（m）

d ——圆柱体内径（m） L1、L2——封头长度（m）

2.2 椭圆形罐体有效总容积计算

- 40 -

V总ab4(LL1L2)V0(m3) 3式中：L——椭圆体长度（m）

a ——椭圆长轴（m） b ——椭圆短轴（m） L1、L2——封头长度（m）

2.3 梯形罐体有效总容积计算

V总S(LL1L2)V0(m3) 3

式中：S——梯形罐体横截面积（m2），其它尺寸含义与上相同

注：1、罐体的有效总容积还应除掉罐体内部附加装置所占的容积（V0）

2、罐体的有效总容积大小应符合第一章3.3条要求

2.4 罐体额定容积计算

V额最大设计装载质量(千克)

物料密度(千克/立方米)2.5 罐体膨胀容积计算

△V=V总－V额 2.6 罐体膨胀空间计算

膨胀容间V100%（一般为5%和用户要求） V额3 罐体强度计算（薄壳理论） 3.1 圆筒形罐体的薄壳应力计算 A、 在横截面Ⅰ-Ⅰ内应力

1

pR1t 2S1- 41 -

B、 在纵截面Ⅱ-Ⅱ内应力

2pR1t S1pR2 2S2C、 在球面封头内：3式中：p——罐体内压（Mpa）；R1、R2——圆筒、封头内壁半径（m）

S1、S2——圆筒、封头壁厚（m）；——材料许用应力（Mpa）

t——焊缝系数，取=0.7

3.2 椭圆形截面罐体薄壳应力计算 A、 小圆弧区A点和C点应力

Apat Srpt(Rsin2rcos2) Sr

CB、 大圆弧区B点和C点应力

Bpbt SRpt(Rsin2rcos2) SRC式中：Ra2b2 ra22ab(ab)/2b(mm) bab(ab)/2a(mm)

2222arctg()，a、b——椭圆长、短轴半径（mm）

Sr——小圆弧壁厚(mm)，SR——大圆弧壁厚（mm）

ba3.3 梯形截面罐体薄壳应力（仅供参考）计算 A、 小圆弧A点应力和B点应力

- 42 -

ABpa2t Spa1t SB、 大圆弧C点与D点应力

CDph2t Sph1t S

3.4 液体罐体壁厚计算（仅供参考） 3.4.1 圆筒形罐体壁厚计算

从3.1圆筒薄壳应力分析2＞1，则壁厚取2式计算

S1(p1p2)R1tC（式中C为壁厚附加量）

式中：p2——罐体自重、装载物液自重和动载荷引起的压力

p2(G1G2G30.05LG3)g/S纵截面积106(MPa)

式中：G1——罐体自重；G2——装载质量；G3——每个隔舱的液重（kg）

g =9.8，S纵截面积——罐体纵载面积（m2），L——罐长（m） C = C1+C2+C3

式中：C1——钢板负偏差，取C1=0.4，

C2——腐蚀裕量，普通碳钢取C2=1mm，对于不锈钢取C2=0， C3——加工减薄量，冷卷时取C3=0，

p1——为罐内设计压力（Mpa），一般取2×36=72kPa



tstns(st——材料屈服极限，ns——安全系数，一般取ns=1.6）

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φ——焊缝系数，一般取φ=0.7

3.4.2 椭圆形罐体壁厚计算

从3.2薄壳应力分析A的应力大于B与C点的应力，则壁厚取式A计算。

Sr(p1p2)atC（式中a——椭圆长轴半径）

3.4.3 梯形罐体壁厚计算

从3.3薄壳应力分析B点应力大于A、C、D点应力，则壁厚取式B计算。

S(p1p2)a1tC（式中a1——罐体下部横截面宽度之半）

3.5 液化气罐体壁厚计算（圆形罐） 3.5.1 圆筒体壁厚计算

S12ptpDiC（式中p——设计压力Mpa，Di——内径mm）

3.5.2 椭圆封头壁厚计算

S2t

20.5ptMtpDiC（式中MtDi212()——形状系数） 62hiMt值表

Di/2hi Mt Di/2hi Mt 2.6 1.46 1.7 0.81 2.5 1.37 1.6 0.76 2.4 1.29 1.5 0.71 2.3 1.21 1.4 0.66 2.2 1.14 1.3 0.61 2.1 1.07 1.2 0.57 2.0 1.00 1.1 0.53 1.9 0.93 1.0 0.50 1.8 0.87 — — - 44 -

3.5.3 碟形封头壁厚计算

S2d20.5ptMdpRiC[式中MdRi1(3)]——形状系数 4rd碟形封头形状系数Md值

Ri/ri Md Ri/ri Md 1.0 1.25 1.5 1.75 2.0 2.25 2.50 2.75 3.0 3.25 3.50 4.0 1.00 1.03 1.06 1.08 1.10 1.13 1.15 1.17 1.18 1.22 1.22 1.25 4.5 5.0 5.5 6.0 6.5 7.0 7.5 8.0 8.5 9.5 9.5 10.0 1.28 1.31 1.34 1.36 1.39 1.41 1.44 1.46 1.48 1.52 1.52 1.54

3.5.4 圆形平盖封头厚度

SpDCkpt

S St式中：k——平盖系数，平盖封头1取k0.44（S——圆筒计算厚度，St——圆筒有效厚度） 平盖封头2取k=0.44，平盖封头3取k=0.30

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3.5.5 非圆形平盖封头壁厚计算

SkZppbt

式中：k=0.44，Z（形状系数）=3.4－

ba×2.4， 且Z≤2.5，a——平盖长轴长度， b——平盖短轴长度（mm）

3.6 液罐车罐体阻浪板壁厚计算

S33(3)(124阻)g2kdr4EV2l

式中：r——圆板半径，——泊松比，V——液体相对罐体运动速度，

——液体密度，l——隔板间距，g——重力加速度，

kd——动载荷系数（取kd=3），E——阻浪板材料弹性模具

3.7 法兰式平盖壁厚计算 3.7.1 螺栓连接圆形平盖

Spb(0.3Z6WLDppLb2)t 式中：W——操作状态时或预紧状态

时的螺栓设计载荷N LD——螺栓中心至垫片压紧力

作用中心线的径向距离mm L——圆形平盖螺栓中心连线周长mm

3.8 液管路管壁厚度计算与直径计算

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Spgd2t（式中pg——设计压力Mpa，——许用应力Mpa，d——管内径mm）

td2Q（式中Q——管路流量，V——燃油流速，经济流速为0.1～1m/s，最大V流速不应超过4m/s）

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第六章 附件资料

1 程序设计语言编制油罐容积表计算程序（专用汽车1999第三期第33页） 2 自卸车前推式举升机构干涉问题的分析（专用汽车1999第三期第3页） 3 散装水泥车罐体有限元分析（专用汽车1999第三期第7页）

4 自卸车液压举升机构的受力分析与计算分析（专用汽车1999第三期第15页） 5 任意锥筒展开尺寸的计算（专用汽车1999第三期第26页）

6 重型液罐车罐体防冲击板（阻浪板）的设计（专用汽车2000第二期第15页） 7 重型自卸车车架的计算机辅助设计（专用汽车2001第三期第5页） 8 自卸汽车CAD系统的研究与开发（专用汽车2001第三期第39页） 9 重型自卸车举升机构的计算机辅助设计（专用汽车2001第四期第3页） 10 下装式油罐车结构及安全设计（专用汽车2001第四期第5页）

11 散装水泥车（半挂）罐体折线型流化床与罐体的研究（专用汽车2001第一期第3页） 12 液罐车液面偏离角的分析（专用汽车2001第一期第5页）

13 CZL9350GLQ型液态沥青运输车罐体有限元分析计算（专用汽车1991第四期第17页） 14 液罐车横向稳定性的计算及分析（专用汽车1991第二期第19页） 15 集装箱有关标准

15.1 1978年国际标准化组织（ISO）重新修订了集装箱标准，制订了两个系列共11种标准规格的集装箱（标准如表1）。

15.2 我国国家标准GB1413-85中规定的集装箱外部尺寸和额定质量见表2。 15.3 集装箱箱门的尺寸规定标准（ISO标准）见表3。

15.4 ISO所规定的集装箱内部尺寸是指最小尺寸，各国制造的集装箱的外部尺寸符合国际标准规定的即可认为是国际标准集装箱。但因制造材料及结构型式不同，其内部尺

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寸是各有差异的。ISO标准要求的内部尺寸标准规格如表4。

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表1 国际集装箱标准（Ⅰ、Ⅱ系列）

系列 箱 型 m 公差(mm) 1A 1AA 1B 1C Ⅰ 1CC 1D 1E 1F 3A Ⅱ 3B 3C

高 ft 公差(in) 8 8.5 8 8 8.5 8 8 8 7.87 7.87 7.87 0 -0.1875 0 -0.1875 0 -0.1875 0 -0.1875 0 -1875 0 -0.1875 0 -0.1875 0 -0.1875 ±0.25 ±0.25 ±0.25 2.438 2.438 2.438 2.438 2.438 2.438 2.438 2.438 2650 1325 1325 宽 m 公差(mm) 0 -5 0 -5 0 -5 0 -5 0 -5 0 -5 0 -5 0 -5 ±0.25 ±0.125 ±0.125 8 8 8 8 8 8 8 8 8.73 4.35 4.35 长 ft 公差(in) 0 -0.1875 0 -0.1875 0 -0.1875 0 -0.1875 0 -0.1875 0 -0.1875 0 -0.1875 0 -0.1875 ±0.25 ±0.125 ±0.125 12.192 12.192 9.125 6.058 6.058 2.991 1.968 1.450 2.100 2.100 2.100 最大总容量 ft 公差(in) 40 40 29.94 19.87 19.87 9.81 6.46 4.79 6.87 6.87 6.87 0 -0.375 0 -0.375 0 -0.375 0 -0.250 0 -0.250 304.80 67200 304.80 67200 254.00 56000 203.20 44800 203.20 44800 m 公差(mm) 0 -10 0 -10 0 -10 0 -6 0 -6 0 -5 0 -5 0 -3 ±5 ±5 ±5 KN 1b 2.438 2.591 2.438 2.438 2.591 2.438 2.438 2.438 2.400 2.400 2.400 0 -5 0 -5 0 -5 0 -5 0 -5 0 -5 0 -5 0 -5 ±6 ±6 ±6 0 101.60 22400 -0.1875 0 -0.1875 0 -0.125 ±0.188 ±0.188 ±0.188 71.10 50.80 50.80 50.80 50.80 15700 11200 11200 11200 5600 - 50 -

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表2 GB1413-85集装箱外部尺寸和额定质量标准

外部尺寸（mm） 型号 尺寸 1AA 1CC 10D 5D

2591 2591 2438 2438 高 公差 0 -5 尺寸 2438 2438 2438 2438 宽 公差 0 -5 尺寸 12192 6058 4012 1968 长 公差 0 -10 0 -6 0 -5 0 -5 30480 20320 10000 5000 额定质量 （kg） 表3 集装箱箱门的尺寸规定标准（ISO标准）

矩型 1AA 1A、1B、1C、1D 高（m） 2.282以上 2.130以上 宽（m） 2.290以上 2.290以上 - 52 -

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表4 集装箱的内部尺寸（ISO标准）

最小内部尺寸（m） 箱型 高 1A 1AA 1B 1C 1CC 1D 1E 1F

2.195 2.350 2.195 2.195 2.350 2.195 2.195 2.195 宽 2.300 2.300 2.300 2.300 2.300 2.300 2.300 2.300 长 11.997 11.997 8.930 5.867 5.867 2.802 1.780 1.273 最小内容积 （m3） 60.5 64.8 45 29 31.7 141 9 6.4 - 54 -