第１１卷第６期 ２０１６年ｌ２月 失效分析与预防 Ｄｅｃｅｍｂｅｒ。２０１６ Ｖｏ１．１１。Ｎｏ．６ ＳＷＲＣＨ１８Ａ冷镦钢镦制螺钉开裂原因分析 罗新中，林晏民，潘逸飞 （宝铜集团广东韶关钢铁有限公司检测申心，广东韶关５１２１２３） 【摘要］使用ＳＷＲＣＨ１８Ａ冷镦钢盘条镦制螺钉过程巾部分螺钉头蹦现开裂。对开裂试样进行宏观观察、金栩检测、非金 属夹杂物检测、电镜检测等各种试验分析，对缺陷部位进行显徽硬度及徽区能谬成分分析，最终确认螺钉头开裂的主要原因 是盘条内部近表ｌ面区域存在异金属爽杂物。异金属夹杂物产生的主要原因是由于冶炼操作小当．补加的硅锰等铁台金不能 全部熔化或扩散不均匀引起的。异金属夹杂物属于 允许存在的缺陷，严蕊地破坏ｒ钢组织的完整性，使材料在后续轧制、 拉拔、冷镦等加工过程中形成裂纹并开裂。 ［关键词】冷镦钢；螺钉；开裂；组织；异会鼹夹杂物 ［中围分类号】ＴＧＩ１３ ［文献标志码】Ａ ｄｏｉ：１０．３９６９／ｉ．ｉｓｓｎ．１６７３－６２１４．２０１６．０６．ＯＯ９ 【文章编号】１６７３－６２１４（２０１６）０６－０３７２－０５ Ｃｒａｃｋｉｎｇ Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ＳＷＲＣＨ１８Ａ Ｓｃｒｅｗｓ ｉｎ Ｃｏｌｄ Ｈｅａｄｉｎｇ Ｐｒｏｃｅｓｓ ｌ ＵＯ Ｘｉｎ．ｚｈｏｎｇ。ＬＩＮ Ｙａｎ．ｍｉｎ．ＰＡＮ Ｙｉ—ｆｅｉ （Ｂａｏｓｔｅｅｌ Ｇｒｏｕｐ Ｇｕａｎｇｄｏｒ￣ｇ Ｓｈａｏｇｕａｎ Ｉｒｏｎ ａｎｄ Ｓｔｅｅｌ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｇｕａｎｇｄｏｎｇ Ｓｈａｏｇｕａｎ ５１２１ ２３，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｐａｒｔ ｏｆ ｔｈｅ ＳＷＲＣＨＩ８Ａ ＳＣｌａｇＷＳ ｃｒａｃｋｅｄ ａｔ ｈｅａｄｓ ｉｎ ｔｈｅ ｐｉｅｒ ｐｒｏｃｅｓｓ ｆｒｏｍ ｃｏｌｄ ｈｅａｄｉｎｇ ｓｔｅｅ１ ｗｉｒｅ ｒｏｄ ｔｏ ｓｃｒｅｗｓ．Ｍａｃｒｏ— ｏｂｓｅｒｖａｔｉ ｏｎ，ｍｅｔｌｌｏｇｒａｐｈｉｅ ｅｘａｍｉｎａｔａｉｏｎ，ｎｏｎ－ｍｅｔａｌｌｉｃ ｉｎｃｌｕｓｉｏｎ ｔｅｓｔ ａｎｄ ｅｌｅｃｍｍ ｍｉｅｎ￣ｓｃｏｐｙ ｅｘａｍｉｎａｔｉｏｎ，ａｓ ｗｅｌｌ ａｓ ｍｉｃｒｏ ｈａｒｄｎｅｓｓ ｔｅｓｔ Ｏｎ ｄｅｆｅｃｔｉｖｅ ｐａｎｓ ａｎｄ ＥＤＳ ａｎａｌｙｓｉｓ ｗｅｒｅ ｃａｒｒｉｅｄ ｏｕｔ ｔｏ ｆｉｎｄ ｏｕｔ ｔｈｅ ｆａｉｌｕｒｅ ｃａｕｓｅ ｏｆ ｔｈｅ ｓｃｒｅｗｓ．Ｔｉｌｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｍａｉｎ ｆａｉｌｕｒｅ ｃａｕｓｅ ｉｓ ｔｈａｔ ｄｉｓｓｉｍｉｌａｒ ｍｅｎｔａｌ ｉｎｃｌｕｓｉｏｎ ｅｘｉｓｔｅｄ ｎｅａｔ ｔｈｅ ＳＵｒｆａｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ｉｎｔｅｒｎａｌ ｗｉｒｅ ｒｏｄ．Ｔｈｅ ｄｉｓｓｉｍｉｌａｒ ｍｅｎｔａｌ ｉｎｃｌｕｓｉｏｎ ｗａｓ ｍａｉｎｌｙ ｃａｕｓｅｄ ｂｙ ｉｍｐｒｏｐｅｒ ｍｅｌｔｉｎｇ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ａｎｄ ｅｘｔｒａ ｓｉｌｉｃｏｎ－ｍａｎｇａｎｅｓｅ ａｌｌｏｙｓ，ｗｈｉｃｈ ｃｏｕｌｄ ｎｏｔ ｂｅ ｉｎｃｏｍｐｌｅｔｅｌｙ ｍｏｌｔｅｎ ｏｒ ｕｎｅｖｅｎｌｙ ｓｐｒｅａｄ．Ｔｈｅ ｄｉｓｓｉｍｉｌａｒ ｍｅｎｔｌ ｉｎｃｌａｕｓｉｏｎ ｉｓ ｎｏｔ ａｌｌｏｗａ１）ｌｅ ｆｌａｗ，ｗｈｉｃｈ ｄｅｓｔｒｏｙｓ ｔｈｅ ｉｎｔｅｇｒｉｔｙ ｏｆ ｓｔｅｅｌ ｍｉｅｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｎｄ ｒｕｐｔｕｒｅｓ ｉｎ ｔｈｅ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ｓＨＤｓｃ￣ｎｅｎｔ ｒｏｌｌｉｎｇ，ｄｒａｗｉｎｇ ａｎｄ ｃｏｌｄ ｈｅａｄｉｎｇ。 Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｃｏｌｄ ｈｅａｄｉｎｇ ｓｔｅｅｌ；ｓｃｒｅｗ；ｃｒａｃｋ；ｍｉｃｍｓｔｍｃｔｕｒｅ；ｄｉｓｓｉｍｉｌａｒ ｍｅｎｔａｌ ｉｎｃｌｕｓｉｏｎ 个字“不开裂，淬得上”，强调不开裂是因为冷镦 ０ 引言 冷镦钢是利用金属的赣性，采用冷镦成型加 钢在冷镦过程中总会存在开裂，日本的也不例外， 只不过是开裂率高低不同，同…时期波动大小不 同而已。根据用户不完全反馈统计，韩国浦项世 艺生产螺栓、螺母、螺钉、销钉等各类紧固标 准件。冷镦丁艺的特点是可节省原料，降成本，而 且通过冷作硬化提高Ｔ件的抗拉强度，改善性能。 冷镦钢在冷加 成型过程中变形量很大，一般为 亚冷镦开裂率约为０．８％，台湾的约为０．７％，日 本的可以做到０．６％，国内宝钢股份约为０．８％， 同国外差距不大。拉拔后镦头开裂是冷镦钢常见 的一种失效形式，导致镦头开裂的原因多种多样。 ６０％～７０％，最高可达９０％，所承受的变形速率 很高，因此要求冷镦钢必须具备较好的成型性能 和力学性能，通条性能要好，利于均匀变形。钢中 Ｓ、Ｐ等杂质元素要严格控制，对钢材的表面质量 要求严格¨ 。 文献［３］分析了冷镦钢近表蕊ｃａ、Ａｌ类氧化物夹 杂引起的镦头开裂情况；文献［４］分析了拉拔划 伤导致的镦头开裂；文献［５］分析了轧制过程中 原材料表面尖锐的“Ｖ”形划伤引起的镦头开裂； 衡量冷镦钢品质的标准，在紧固件行业有６ ［收稿日期］２Ｏｌ６年９月３日 文献［６］分析了ｓｉ含量偏高，引起材料屈服强度 明 升高，冷加一ｒ变形能力差，最终导致材料镦头 ［修订日期ｌ ２０１６年ｌ１月３０ ｌＪ ［作者简介］罗新巾（１９９０年一），男，Ｔ程师，主要从事金属材料物理检测、产品失效分析等方面的研究。 第６期 罗新『ｆ１，林晏民，潘逸飞：ＳＷＲＣＨＩ８Ａ冷镦钢镦制螺钉，ｆ：裂原 分析 ３７３ 时开裂。文献［７］则系统地介绍了材料表面及次 表面存在的较大尺寸夹杂物及轧制过程中的各种 表面划伤引起的冷顶锻开裂。但并没有文献研究 异金属夹杂物对冷镦钢冷镦过程的影响，本文通 过试验研究，分析ＳＷＲＣＨｌ８Ａ冷镦钢中异金属夹 杂物导致的镦头开裂。 试，力学性能结果见表２。从检测结果可知，化学 成分控制比较好，力学性能也在企业内控范匍内。 １ 螺钉头部开裂情况 西６．５ ｍｍ的ＳＷＲＣｔＩ １８Ａ加。’Ｉ 螺钉的流程是 首先将 ．５ ｍｍ拉拔到咖２．８ ｍｍ，然后进行退火 等 艺处理，最后镦头加Ｉ 成螺钉。在菜批次加 丁过程中出现人量镦头螺帽开裂，开裂量约 ４ＯＯ ｋｇ，开裂情况见图ｌ。 图１ 螺帽镦头开裂情况 ２试验过程与结果 ２．１ 母材化学成分及力学性能 对开裂试样采用ＰＷ４４０型Ｘ射线荧光光谱仪 进行化学成分检测，化学成分结果见表１。对母材 试样按照ＧＢ２２８．１标准矫直后进行拉伸性能测 Ｆｉｇ．１ Ｃｒａｃｋｅｄ ｈｅａｄ ｏｆ．￣ｓＣｌｇｅＷ ２．２宏观检验 采用体视显微镜对镦头开裂螺钉进行低倍观 察，开裂处宏观形貌见图２。从图２可以看出：开 裂处较为十净，没有明显渣子，其中螺杆部位有纵 向开裂，和镦头开裂在一条线上。 表１母材化学成分检测结果（质量分敷／％） Ｔａｂｌｅ １ ＲｅｓｕＩｔｓ ｏｆ ｃｈｅｍｉｃａｌ ｅｏｍｌ：￣ｓ［ｔｉｏｎ ｔｅｓｔｓ ｏｆ ｂａｓｅ ｍｅｎｔａｌ（ｍａｓｓ ｆｒａｃｔｉｏｎ／％） 表２母材力学性能检测结果 ２．３微观分析 采用ＫＹＫＹ一３８００型扫描电镜对爆头处及 螺钉杆部纵裂处进行高倍观察。爆头处微观形貌 见图３，从图中可以看｝｝Ｊ，开裂部位有明显变形， 为甥性开裂，开裂处较为干净，没有大尺寸夹杂 物。螺钉杆部形貌见图４，螺杆纵向裂纹较宽，裂 纹中没有明显夹杂物及渣子。 图２体视显微镜下镦头开裂处彤貌 Ｆｉｇ ２ Ｍａｃｒｏ ｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙ ｏｆ ｃｒａｃｋ￣Ｃｌ？ｅｗ ｈｅａｄ 围３螺钉爆头处电镜形貌 Ｆｉｇ．３ ＳＥＭ ｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙ ｏｆ ｃｒａｃｋ ｏｆ ｓｃｆｅｗ ｈｅａｄ ３７４ 失效分析与预防 第１１卷 图４爆头螺钉螺轩处纵向开裂 Ｆｉｇ．４ ＳＥＭ ｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙ ｏｆ ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ ｃｒａｃｋ ｏｆ ｒｕｐｔｕｒｅｄ ｓｃＴｅｗ 圈５心部金相组织 Ｆｉｇ．５ Ｍｉｃｒｏｓｔｍｃｔｕｒｅ ｏｆ ｔｈｅ ｃｅｎｔｅｒ ２．４金相检验 在爆头试样螺杆部位取样进行金相组织检 测，结果见图５、图６。图５为心部组织，组织为粒 状珠光体，球化效果较好。图６为螺杆纵向开裂 对应的边缘组织，边缘有裂纹延伸至内部，并在近 表面形成一深色腐蚀异常区，深色腐蚀区周嗣有 一定程度脱碳。裂纹最深处距表面０．４９ ｍｍ。对 深色腐蚀异常区进行显微硬度检测，其中异常区 硬度ＨＶ。。２３０，异常区附近基体硬度ＨＶ。，１６３。 异常区金相组织与基体组织有显著不同，异常区 组织的颜色和构成非常均匀，与基体界限分明，因 此可推断异常区为另一种不同于基体的材料。 取多个爆头试样进行夹杂物检测，夹杂物检 测结果见表３。从检测结果可知，夹杂物含量较 少，控制比较好。 图６螺杆纵裂处金相组织 Ｆｉｇ．６ Ｍｉｃｒｅｓｔｍｅｔｕｒｅｏｆｌｏｒｔｉｇｔｕｄｉｎａｔ ｃｒａｃｋ 表３夹杂物级别检测结果 Ｔａｂｋ ３ Ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆ ｉｎｃｌｕｓｉｏｎｓ ｅｘａｍｉｎａｌｉｏｎ Ｃｌａｓｓ Ａ Ｉ ｅｍ …Ｃｌａｓｓ Ｂ Ｃｌａｓｓ Ｃ 一Ｃｌａｓｓ Ｄ Ｔｈｉｎ ｓｅｒｉｅｓ Ｔｈｉｅｋ ｓｅｒｉｅｓ Ｔｈｉｎ ｓｅｒｉｅｓ Ｔｈｉｅｋ ｓｅｒｉｅｓ Ｔｌａｉｎ ｓｅｒｉｅｓ Ｔｈｉｃｋ ｓｅｒｉｓ ｅ１＇ＩＩｉｎ ｓｅｒｉｓ Ｔｈｉｅｃｋ ｓｅｒｉｅｓ ２．５异常区能谱分析 明组织异常区Ｓｉ、Ｍｎ含量高。 对金相试样组织异常区进行电镜扫描及能谱 成分分析。形貌图见图７，分别在组织异常区取２ 点进行能谱扫描，标识为ｐｔｌ、ｐｔ２，在组织异常区 ３分析与讨论 ３．１ 螺钉镦头开裂原因分析 从化学成分及力学性能检测结果分析，母材 附近基体取１点进行能谱扫描，标识为ｐｔ３。忽略 Ｃ等常见轻元素，３点能谱扫描主要化学成分见 表４。从表４中可以看出，异常区化学成分比较 盘条化学成分和力学性能都控制的比较好。夹杂 物较少，只有少量Ｂ类和Ｄ类夹杂，拉拔到 ２．８ ｍｍ后最大级别为１．５级，在爆头处也没有发 现明显的夹杂物，说明非金属夹杂物不是螺钉爆 接近，其中Ｓｉ是基体成分２倍，Ｍｎ是基体成分 ３倍，其他元素相差不人。异常 附近基体的Ｓｉ、 Ｍｎ含量正常，接近光谱分析的母材化学成分，说 第６期 罗新巾，林晏民，潘逸飞：ＳＷＲＣＨＩ８Ａ冷镦钢镦制螺钉歼裂原 分析 ３７５ 头的ｔ要原凶。对螺钉金相检测结果可知，金相 组织为均匀的粒状珠光体，球化效果比较好，拉拔 后热处理过程也不是螺钉爆头的主要原因。 ４，２．８ ｍｌＴｌ，材料发生ｒ大的塑性变形，而异金属夹 杂物处强度硬度较基体高，不易变形，应力集中严 重，导致加ｒ过程中异金属火杂物周隔的开裂不 断向外扩展，最终扩展至材料表面，形成表面纵阳 开裂。 看｛：｛材连铸生产一 艺，主要异常是脱方较 严重。脱方形成机理是连铸过程中坯壳４个『自ｆ或 角冷却不均匀，ｔ要原因是在结晶器中铸坯表面 发生了冷却不均匀的现象，引起不均匀收缩，坯壳 厚度差别大，厚坯壳收缩量大，薄坯壳收缩量小， 最终导致脱方¨。。 。脱方往往拌有角部裂纹发 生，角裂主要也是铸坯在结晶器内冷却不均匀造 成的，所以连铸过程中的冷却不均匀也在一定程 度上推动了异金属夹杂物边界裂纹的胡生 。 表面纵裂在拉拔后的成品钢丝卜表现为线缺 陷，见 ２中螺杆部位的纵裂。成品钢丝住镦制 图７组织异常区电镜形貌 Ｆｉｇ．７ ＳＥＭ ｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙ ｏｆ ａｎｏｍａｌｏｕｓ ｍｉｃｒｔ￣ｔｒｕｃｔｕｒ 螺钉的蘑菇头时要发生２～３倍压缩变形，钢丝表 面纵裂压缩变形巾在宽度和深度上都不断的快速 扩展，最终形成严重的爆头缺陷。 ３．２异金属夹杂物产生的原因 异金属夹杂物的特点是形状不规则，但边界 比较清晰，产生的主要原因一个是浇注过程中掉 入模内外来金属以及钢包水口的冷瘤注入模内造 袁４组织异常区及附近能谱成分检测结果（质量分数／％） 山ｌｅ４ ＥＤＳ ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆ ａｎｏｍａｌｏｕｓ ｍｉｃｒｏ￣ｔｒｕｃｔｕｒｅ（ｍａ８ｓ ｆｒａｃｔｉｏｎ／％） Ｅｌｅｍｅｎｔ ＰＩｌ Ｐｔ２ Ｐ１３ Ｓｉ Ｏ．２７ ０．２４ ０，ｌ２ Ｓ Ｏ．１４ ０．０８ ０．０５ ｂｔｎ １．７７ １．４２ ０．４９ Ｆｅ ９７．７６ ９８ ３０ ９９．２５ Ｎｉ ０．０６ ０．０５ ０．１４ 成，另一个是￣ｌ，／Ｊｎ的硅锰等铁合金不能令部熔化 从体视 微镜低倍观察和扫描电镜观察ｉｒ以 看｝¨，螺钉表面存在连续的纵向裂纹，螺钉爆头是 纵向裂纹在冷镦成过程中扩脖导致的。在表 纵 或扩散不均匀引起的¨”。从本次发现的异金属 夹杂物的化学成分看，Ｓｉ、Ｍｎ无素较基体高，并没 有发现其他杂质元素，可以确定该异金属央杂物 向裂纹内部发现组织异常区，异常区显微硬度较 产生原因属于后者，是Ｆ｝１于￣ｆ，ＪＪｉｌ的硅锰等合金不 能全部熔化或扩散不均匀引起的。异金属夹杂物 基体高Ｉ—ＩＶ。 ５７，化学成分中ｓｊ是基体的２倍， Ｍｎ是基体的３倍，异常区边界裂纹伴随有・定程 度脱碳。由于组织异常区与集体正常组织的边界 清晰，通过金相及电镜能谱结果可以判断组织异 常区属舁金属夹杂物缺陷。异金属夹杂物是造成 表面纵裂的主要原因 。。 异金属夹杂物成分、性能 基体不同，这种缺 在整个炼钢、连铸过程巾都没有完全熔化，所以异 金属区域通常硬度较基体高，组织和基体 同，微 观Ｅ表现为异金属部位组织颜色均匀一致，与基 体有明显界限。该界限和焊缝区的熔合线性质基 本一致，是因为异金属并未熔化而基体是经过熔 化过程的，异金属相当于母材，而基体相当于焊缝 Ⅸ熔化金属‘ 。 陷破坏＿ｒｌ材料的均匀性和连续性，在外力作用下 会使材料变形 均匀，尤其是在与基体的接壤处 产生应力集中，严重的应力集中造成裂纹萌 生¨’。小次发现的异金属夹杂物周同有脱碳，但 ３．３异金属夹杂物控制措施 译金属央杂物严重地破坏了钢组织的完整 性，属于小允许存在的缺陷。为了避免异金属火 杂物的产生，应该从以下几点｝｝ｌ发：…一是加强对炼 靠近材料表面的裂纹没有脱碳，说明异金属夹杂 物周同的开裂在连铸过程中已经形成，在后续轧 制加热过程中｝十｛现脱碳，而靠近材料表面的裂纹 是在后续过程巾形成的。连铸坯经过加热后轧制 及后续对母材的拉拔ｌＪＪｌｌ１ ，直径由咖１７０ ｍｉｌｌ降 钢所用合金的管控，确保材料符合相关技术要求； 一是要严格执行转炉、精炼操作制度，按照要求添 加合金并控制合金添加时间，确保合金完全熔化； 一是应加强对炼钢、精炼、连铸的设备巡检和维护 ３７６ 失效分析与预防 会，２００８，３６（２）：４３—４５． 第１１卷 力度，避免外来金属进人钢水中。除此之外，也应 不断提高冶炼技术，使用洁净的原材料和设备，连 铸过程采用电磁搅拌、保护浇注等手段 ｊ。 ［４］胡 石．ＳＷＲＭ１０盘条替代ＳＷＲＣＨ１０Ａ生产玲顶锻钢丝工 岂研究［Ｊｊ．金属制品，２（Ｘ）Ｏ，２６（５）：１３一ｌ７． ［５］帅习元，叶巍，仇东Ｉｊｌｉ，等．含硼冷镦钢１０Ｂ２１冷镦开裂原因 分析 Ｊ］ 钢铁研究，２０１４，４２（６）：４０—４２． ４ 结论 １）ＳＷＲＣＨ２２Ａ镦制螺钉头部开裂是由于螺 钉表面的纵向裂纹在冷镦成型过程中扩展导 ｆ６］艾星辉，宋海武．１０２２冷镦钢镦头开裂分析［Ｊ］．河北理工 学院学报，２０００，２２（２）：１８—２０． 【７］黄晖，黄乐枧，殷兵，等．冷镦钢冷顶锻裂纹研究【Ｊ］．失效分 析与预防，２０１４，９（３）：１６７—１７１． 『８］丁礼权，絷芷宝，张帆，等．２０Ｃｒ齿轮钢异金属夹杂的分析研 致的。 ２）造成表面纵裂的主要原因是母材近表面 究［ｃ］．第 届中翻钢铁年会骚第六磁泉钢学术年会论文 集．２０ ５：１４３９—１４４３． 的异金属夹杂物，次要原因是连铸过程冷却不均 ｆ９ｊ孙林，魏焕军，高志平，等．对硬线盘条巾异金属夹杂的研究 匀，两者共同推动了异金属夹杂物周嗣裂纹萌生， 最终异金属夹杂物周嗣的裂纹在后续加＿Ｔ过程中 扩展到螺钉表面形成连续纵向开裂。 参Ｊ］．金属翩品，２００４，３０（３）：３０—３１． ｆ ｌＯ］姜锡山．连铸钢缺陷分柝与对策ｆ Ｍ］．北京：机械Ｔ．；ｌｋ￣ｔｉ版 社，２０１Ｉ：２６８—２６９． ｆ１１】高汉文．金榻分析技术 Ｍｊ．上海：上海科学技术文献出版 社．１９８７：６６． 考文献 【１２ｊ盛爱华，彭勇生．连铸小方坯脱方原因｝ｊ预防措施 ｊ］．浙 汀冶金，２ｏ０５，５（２）：ｌ３一ｌ４． ［１］先越蓉．冷镦钢的生产和发展［Ｊ ．特殊钢，２００５，２６（３）：３１ ３４． ［１３］付槁旗 龙钢连铸方坏缺陷成囡及控制［Ｄ］．西安：西安建 筑科技太学．２（ ：ｌ２． ［１４ ｊ三建新，薛民，孙建江．连铸坯脱方、角裂原因研究烛对策 Ｊ］．江苏冶金，１９９７（３）：１６—１８． ［２］张先鸣．我嗣冷镦钢的现状和发艘［Ｊ］．会属制晶，２００９，３５ （２）：４３—４７． ｆ３］陈扎 ．ＭＩＤ８ＡＩ产品质黛问题约分析与控制 ｊ］．汀苏精 （上接第３６８页） ｆ５］魏振伟，周静怡，刘吕变．电连接器４．１２９合金接触体断裂分 析［ｊｊ．失效分析与预防，２０１５，１０（６）：３６９—３７５． ２）断裂原因主要有两方面：一是压线卡内热 缩膜体积较大导致压线卡承受较大拉应力；二是 ｆ６］李炯癣，林德成．金属材料盒艚ｌ罔谱 Ｍ１．北京：机械Ｔ，ｑｋｉｌｌ 版社，２００６：１４８７． 压线卡镀层表断发生破坏失去了保护基体材料的 作用。 ３）建议进…步对压线卡内热缩膜的体积进 行量化控制，同时对电连接器压线卡表面镀层的 『７］张栋，钟培道，陶春虎，等．失效分析 Ｍ］．北京：闻防ｌＴ北｝Ｉ ｌ版社，２００８：１８９—１９４。 ｆ ８］于淼．１－１６２制紧同鹰开裂原因分析ｆ Ｊ１．失效分析与预防， ２０ｌ３．８（５）：２８７—２９０． 生产、贮存、使用等过程进行控制，避免埘镀层的 损伤破坏。 参考文献 『９］刘拣林，李春光．陶春虎，等．铍青铜弹簧片应力廊蚀开裂分 析［Ｊ ．腐蚀与防护，２０１２，３３（５）：４５２—４５５． ［１Ｏ］姜涛。下洋，杨胜，等．从失效案例探讨 锈钢的应力腐蚀 问题 Ｊ］．腐蚀与 护，２０１ｌ，３２（４）：２９７—３００． ｆ ｌ１］李佳，刘丽玉．何玉怀，等＋液压怍动简裂纹分析 Ｊ ＋失效 分析与琐防，２０１３，８（２）：９８—１０２． ｆ ｌ２】刘建华，郝雪龙，李松梅，等．基于灰色理论的高强锫；合 应力腐蚀开裂预测模捌的建立与应用ｌ Ｊ 材料 ｒ 稚，２０１１ （３）：６０—６４． ］潘骏，刘红杰，陈文华，等．航大电连接器步进应力加速寿命 试验研究 Ｊ］．机电‘ 程，２０１１．２８（２）：１７２—１７５． ［２］杨奋为．航天用电连接器的失效分析［Ｊ ．机电元件，ｔ９９６＋ １６（１）：４０—４３． １３］高亮，陈文华，刘娟，等．航天电连接器的空间环境效应和失 效模式分析［ｊｊ．巾闷机械 程，２０１０，２１（１３）：１５９８—１６０４． ［４］马杰，姚静波，辛朝军．环境温湿度对航天电连接器可靠性 的影响［ｊｊ．机电元件，２０１４，３４（１）：２８—３Ｏ Ｉ １３］刘洲，程琴，刘德林．黄铜弹壳裂纹失效分析Ｉ】 ．兵器材料 科学与１ 程，２０１５。３８（４）：ｌ１９—１２１ ［１４ ３张佳蓉．节温器开裂原因分析［Ｊ：．理化榆骑：物理分册， ２０１０．４６（３）：２０Ｉ一２０３．