第１期 王 宁：热镀锌人口段焊接带尾滑出问题的分析与解决 ・５７・ 套张力的作用下不断向机组出口方向滑动，造成无 法焊接而停机。 ３．２改善措施与效果 （Ｔ２－ｊＯ／ ＝２ ７７０ Ｎ 此时，压辊压力所提供的最大静摩擦力大于 张力辊人口所需的张力．因而在机组人口段甩尾 对镀锌机组１ 张力辊进行了计算分析后。主要 实施了以下改善措施。并取得了良好的效果： （１）增加压缩空气的压力。将气缸所用压缩空 焊接过程中，带钢与张力辊之间的摩擦力可以使 带尾稳定停于焊机处而不产生滑动现象。几个月 的生产实践也证明了以上改善措施的可靠性。机 气的压力由０．５ ＭＰａ上调至０．６ ＭＰａ，增加了压辊的 组没有因此而造成停机，提高了机组的生产效率 压力。 与产能。 ｆ２１更换１ 张力辊。张力辊用表面衬以聚氨酯 ４ 结语 材料的胶辊代替原设计的镀铬辊，增加了带钢与辊 通过对镀锌机组入口段甩尾和焊接时人口张 面之间的摩擦因数 。 力辊张力状态的计算可知。人口张力辊在设计时 ｆ３ 调整带钢甩尾时人口活套的张力。从工艺 存在不足，压辊压力所产生的摩擦力不能满足张 角度出发，通过二级系统，在入口段停机带钢开始 力辊所需的前张力。这是造成机组在生产厚带钢 甩尾时．减小人口活套的张力设定值至原设计张力 人口段焊接时带尾滑出的重要原因。通过更换表 值的８Ｏ％。 面衬聚氨酯材料的胶辊。增加气缸气源压力，同 采用匕述措施。同样以规格为１．３ ｍｌＴｌ×１ ２５０ ｍｉｉ１ 时降低带钢甩尾时人口活套的张力等方法，带尾 带钢为例进行计算。此时，气缸所用压缩空气的压 滑出的现象消失，减少了生产中停机损失，提高 力Ｐ＝０．６ ＭＰａ，带钢与胶辊的摩擦因数 通常取 了生产效率。 ０．１８～Ｏ．２５，此处取 ＝０．２０，入口甩尾时人口活套 参考文献： 的张力系数ａ＝１４×０．８＝１１．２ Ｎ／１ｌ１ｌＴｌ 。 ［１】 张启富，刘邦津，黄建中．现代钢带连续热镀锌【Ｍ］．北京：冶金 经计算，张力辊的最大张力放大系数为： 工业出版社．２００７． 【２］ 罗里荣，徐成华．高速连续退火机组张力辊设计研究［Ｊ］＿轧钢， ＝ ＝３．８５ ２０１２，２９（２）：３１． 张力辊压辊可提供的最大静摩擦力为： ［３］ 宋建芝．带钢机组张力辊计算和设计研究［Ｊ］．冶金设备，２００９，（１） ４３． 卢 ＝２ｒｅ Ｐ ７ ５３６ Ｎ ［４】 张春煜，白劳炼，祝根莲．连续处理机组人口张力辊的传动设计 张力辊入口所需的张力为： 叨．轧钢，２０１３，３０（１）：４３． 东北大学超高强钢低温韧性与织构关联性的研究进展 由于海洋工程、石油化工以及压力容器等 因此优化热轧织构以提高材料低温韧性的研 织构类型和强度，随后通过控制冷却调控相变 行业使用环境的复杂性，要求钢板在具有超 究。已经开始引起人们的关注。东北大学ＲＡＬ 织构类型和强度，可使钢铁材料脆性 高强度的同时拥有良好的低温韧性和性能均 系统研究了Ｘｌ００管线钢低温韧性及其各向异 ｛００１ ＜１ １０＞组分强度大幅度降低，同时对韧 匀性等。大量研究认为合金元素洁净化控制、 性与晶体织构之间的关系。研究发现，冲击 性有利的｛３３２｝＜１ １３＞组分强度显著提高，从 细化有效晶粒尺寸、增加大角度晶界数量是提 试样在与轧向４５。方向上含｛００１｝解理面晶粒 而大幅度提高材料的上平台能和低温冲击韧 高韧性的主要方法。而最近在高钢级管线钢的 最多，而含ｆ１１０｝滑移面的晶粒最少，这导致 性，并改善其各向异性行为。 落锤冲击试验中发现，解理断裂裂纹与旋转 ４５ｏ方向更易趋向于解理断裂，冲击功最低。 立方织构组分｛ＯＯｌ｝＜ｌ １０＞的强度关系密切。 通过合理优化ＴＭＣＰ工艺，控制原奥氏体的 （王凤辉）